EC_2 Dimenzovanie - EuroCode Templates

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovanieEC_2DimenzovanieUrčenie rozmerov ložiskaNavrhovanie na základe EN 1992-1-1 odsek 10.9.5 pomocou tab. 10.2 - 10.5.Geometria:Údaje zaťažujúceho TT-panelu:reakcia z jednej stojiny panelu R zd = 267,66 kNdlžka panelu l n = 21160 mmkrytie betónom c 3 = 25 mmTrieda betónu:Beton = SEL("concrete/EC"; Name;f ck ≤ 50) = C40/50f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 40,00 N/mm 2αcc = 1,00f ck * α ccf cd =1,5= 26,67 N/mm 2Údaje podpernej konzoly:zvolená hlbka konzoly t k = 300 mmzvolená vertikálna škára t f = 20 mmkrytie betónom c 2 = 25 mmTrieda betónu: (rozhodujúca, lebo trieda TT-panelu je vyššia):Beton = SEL("concrete/EC"; Name;f ck ≤ 50) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2αcc = 1,00f ck * α ccf cd =1,5= 16,67 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovanieZvolené rozmery elastomérovej podložky:hlbka a 1 = 140 mmšírka b 1 = 140 mmhrúbka t 1 = 10 mmVypočítané hodnoty:kontaktné napätie pod podložkou σ Ed = 1000 * R zd / (a 1 * b 1 ) = 13,66 N/mm 2"relatívne napätie" = σ Ed / f cd = 0,82 > 0,4zvolený rozmer podla tab.10.3 a 2 = 35 mmzvolený rozmer podla tab.10.4 a 3 = 40 mmzvolená hodnota podla tab.10.5 ∆a 2 = IF((l n /1200)+5

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovaniePosúdenie geometrie v TT-paneli nad podložkou:(a 1 + ∆a 3 ) / (t k - t f - c 3 - d 2 ) = 0,75 < 1Posúdenie geometrie v monolitickej konzole, pod podložkou:(a 1 + ∆a 2 ) / (t k - t f - c 2 - d 3 ) = 0,79 < 1Detail uloženia:Kontrola kotevnej dlžky hlavnej výstuže 2+2 ∅16 pod podložkou:ocel = 500 Sf yk = TAB("reinf/Steel"; βs; Name=ocel) = 500 N/mm 2f yd = f yk / 1,15 = 434,78 N/mm 2zvolený priemer výstuže d s = SEL("reinf/As"; ds; ) = 16 mmbeton = SEL("concrete/EC"; Name;f ck ≤ 50) = C25/30návrhová pevnost v trení f bd = 2,7 N/mm 2potrebná plocha výstuže, ktorú treba ukotvit A s,requ = 5,20 cm 2skutocná plocha výstuže A s,prov = 8,04 cm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Dimenzovaniezákladná kotevná dlžka l b = d s / 4* (f yd / f bd ) = 644 mmsúc. ukoncenia výstuže α a = 0,7kotevná dlžka l b,eq = α a * l b = 451 mml b,min = MAX(10*d s ;100) = 160 mmnávrhová hodnota kotevnej dlžky l bd = MAX(l b,eq * A s,requ / A s,prov ;l b,min ) = 292 mm(2*l bd / 3) / (t k - t f - c 2 - d 3 ) = 0,94 < 1Posúdenie vyhovuje, v prípade, že rozmiestnenie hlavnej výstuže 2+2 ∅16 je vyhovujúce, tedavšetky 4 prúty sú pod podložkou.Z rozmiestnenia hlavnej výstuže 2+2 ∅16 vyplýva, že šírku ocelovej podložky TT-panelu trebazväcšit:V pôdoryse (vodorovný rez):Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovaniePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovanieSústredený tlak: TT- panel na žb. konzoled1F Sdb1zxyb2hbdd2Spojitá železobetónová konzola:Geometria:šírka bet.telesa b = 0,30 mdlžka bet.telesa d = 2,00 mhrúbka bet.telesa h = 0,32 mšírka ložiska b 1 = 0,14 mdlžka ložiska d 1 = 0,14 mReakcia z jednej stojiny TT-panelu:vertikálna sila F Sd = 267,60 kNMateriálové súčinitele bezpečnosti:γ s = 1,15γ c = 1,50Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovanieMateriálové charakteristiky:Beton = SEL("concrete/EC" ; Name; ) = C25/30Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name;) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; β s ; Name=Vystuz) = 500,00 N/mm 2f ck = TAB("concrete/EC"; f ck ; Name=Beton) / 10 = 2,50 kN/cm 2f cd =f ck0,85 *γ c= 1,417 kN/cm 2f yd =f ykγ s* 10= 43,48 kN/cm 2Výsledky výpočtu:Geometrické podmienky:b 2 = MIN(b 1 + h ; 3*b 1 ) = 0,42 md 2 = MIN(d 1 + h ; 3*d 1 ) = 0,42 mmin_h = MAX(b 2 - b 1 ; d 2 - d 1 ) = 0,28 mPlochy:A C0 : plocha ložiska (elastomerová podložka) = "zatazená" plochaA C1 : výpocítaná plocha = "návrhová" plochaA C0 = b 1 *d 1 *10 4 = 196,00 cm 2A C1 = b 2 *d 2 *10 4 = 1764,00 cm 2Návrhová únosnosť:F Rdu = MIN( A C0* f cd *Posúdenie:F Sd√ A C1A C0; 3,0*f cd *A C0) = 833,20 kNF Rdu= 0,321 < 1,0Určenie ťahovej sily v priečnom smere (F. Leonhardt, Vorlesungen über Massivbau, 2. diel, 100. strZ xd = 0,25*F Sd *(1-b 1 /b 2 ) = 44,60 kNZ zd = 0,25*F Sd *(1-d 1 /d 2 ) = 44,60 kNVýstuž z horeuvedených síl treba zabudovat v smere X aj Z (pod ložiskom v pásme 0,9*h):A s,req = Z xd / f yd = 1,03 cm 2d s = SEL("reinf/As"; ds; ) = 10 mmV = SEL("reinf/As"; Name; As≥A s,req ; d s =d s ) = 2 ∅ 10A s,prov = TAB("reinf/As" ;As ;Name=V ) = 1,57 cm2Zvolená vodorovná výstuž : 2∅10A s,req / A s,prov = 0,66 < 1,0Údaje TT- panelu:Geometria:šírka bet.telesa b = 0,14 mdlžka bet.telesa d = 0,26 mhrúbka bet.telesa h = 1,05 mšírka ložiska b 1 = 0,14 mdlžka ložiska d 1 = 0,14 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DimenzovanieMateriálové charakteristiky:Beton = SEL("concrete/EC" ; Name; ) = C40/50Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name;) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; β s ; Name=Vystuz) = 500,00 N/mm 2f ck = TAB("concrete/EC"; f ck ; Name=Beton) / 10 = 4,00 kN/cm 2f cd =f ck0,85 *γ c= 2,267 kN/cm 2f yd =f ykγ s* 10= 43,48 kN/cm 2Výsledky výpočtu:Geometrické podmienky:b 2 = MIN(b 1 + h ; 3*b 1 ) = 0,42 md 2 = MIN(d 1 + h ; 3*d 1 ) = 0,42 mmin_h = MAX(b 2 - b 1 ; d 2 - d 1 ) = 0,28 mPlochy:A C0 : plocha ložiska (elastomerová podložka) = "zatažená" plochaA C1 : vypocítaná plocha = "návrhová" plochaA C0 = b 1 *d 1 *10 4 = 196,00 cm 2A C1 = b 2 *d 2 *10 4 = 1764,00 cm 2Návrhová únosnosť:F Rdu = MIN( A C0* f cd *Posúdenie:F Sd√ A C1A C0; 3,0*f cd *A C0) = 1333,00 kNF Rdu= 0,201 < 1,0Určenie ťahovej sily v priečnom smere (F. Leonhardt, Vorlesungen über Massivbau, 2. diel, 100. strZ xd = 0,25*F Sd *(1-b 1 /b 2 ) = 44,60 kNZ zd = 0,25*F Sd *(1-d 1 /d 2 ) = 44,60 kNVýstuž z horeuvedených síl treba zabudovat v smere X aj Z (pod ložiskom v pásme 0,9*h):A s,req = Z xd / f yd = 1,03 cm 2d s = SEL("reinf/As"; ds; ) = 8 mmV = SEL("reinf/As"; Name; As≥A s,req ; d s =d s ) = 3 ∅ 8A s,prov = TAB("reinf/As" ;As ;Name=V ) = 1,51 cm2zvolená vodorovná výstuž: 3∅8A s,req / A s,prov = 0,68 < 1,0Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyDoskyBodovo podopretá stropná doskaUrcenie hrúbky dosky podla EC2, na základe obmedzenia priehybu.Rozmery polí:rozpätie v smere x L x = 5,00 mrozpätie v smere y L y = 6,00 mHrana dosky je podopretá obvodovými nosníkmi.Materiálové charakteristiky:beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=beton) = 25,00 N/mm 2f yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=ocel) = 500,00 N/mm 2Parciálne súc. bezpecnosti:γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Zvolená hrúbka dosky:h = 250 mmvýpoctová šírka dosky b = 1,0 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyZaťaženia:vlastná tiaž žb.dosky g k1 = h * 25,0 / 1000 = 6,25 kN/m 2tiaž podlahy g k2 = 2,50 kN/m 2priemerné zat. od priecok g k3 = 1,50 kN/m 2úžitkové zataženie q k = 2,00 kN/m 2súc. zataženia ψ 2 = 0,3Trieda prostredia:suché prostredieminimálne krytie betónom c nom =20 mmKombinácie zatažení:návrhové zataženie p Ed = γ G * (g k1 + g k2 + g k3 ) + γ Q * q k = 16,84 kN/m2kvázistatická kombinácia zat. p qp = g k1 + g k2 + g k3 + ψ 2 * q k = 10,85 kN/m 2V smere väčšieho rozpätia predpokladáme dolnú výstuž ∅20:L = MAX(L x ;L y ) = 6,00 md = h - c nom - 10 = 220 mmŽb. doska splňa podmienku obmedzenia priehybu w < L / 250, v prípade:(L / K) / d < α * (L / d) engpre bodovo podopreté dosky K = 1,2prierezová plocha potrebnej výstuže A s,requ = 10,0 cm 2 /mprierezová plocha zvolenej výstuže A s,prov = 10,0 cm 2 /mβ = (A s,prov / A s,requ ) * (500/ f yk ) = 1,0α = √(0,5*β * p Ed / p qp ) = 0,88pomocné hodnoty pre určenie (L/d) eng :p 0 = 110*√(f ck ) = 550 N/mm 2p hviezd = β * p Ed / b = 16,84 kN/m 2x = (4,1/√(f ck ))*(p 0 / p hviezd ) 0,6 = 6,64y= (0,2*√(f ck ))*((p 0 / p hviezd )-1) 0,6 = 7,95tahaná výstuž A s1 = 10,00 cm 2 /mtlacená výstuž A s2 = 5,00 cm 2 /mz = 18*(A s2 / A s1 )*(p 0 / p hviezd + 5)-0,9 = 0,34M = (L/d) eng =11+ x+y+zdovolená hodnota M = 11+x+y+z = 25,93Posúdenie zvolenej hrúbky dosky:((1000*L/K)/d)/(α *M) = 0,996 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyDoska prosto podopretáSTN EN 1992-1-2 Navrovanie konstrukcií na úcinky poziaruVstupné údaje:rozpätie l = 3,00 mhrúbka h s = 0,12 mvlastná tiaz dosky g 0 = h s *25,0 = 3,00 kN/m²stále pritazenie dosky g 1 = 4,30 kN/m²stále zatazenie g k = g 0 + g 1 = 7,30 kN/m²premenné zatazenie q k = 5,00 kN/m²pozadovaná poziarna odolnost REI: 90stupen vplyvu prostredia:XC1návrhová zivotnost:50 rokovBeton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Súcinitele bezpecnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Redukcný súcinitel (Tabulka A1.1 normy STN EN 1990):pre obchodné priestory platí ψ 2,1 = 0,6Návrh za beznej teploty podla STN EN 1992-1-1:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 16,7 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,6 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm ²ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyNávrhová hodnota momentu od zatazenia:m Ed = (γ G * g k + γ Q * q k ) * l ² / 8 = 19,5 kNm / mKrytie hlavnej nosnej výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s = 10 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 10 mmStupen vplyvu prostredia XC1, konstrukcia patrí do triedy S4, pre betón ≥ C25/30 je mozné znízitzatriedenie o jednu triedu, pre dosky o dalsiu triedu, takze konecné zatriedenie je S2.pre XC1 a S2 je c min,dur = 10 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 10 mmprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev =10 mmc nom = c min +∆c dev = 20 mmzvolené krytie betónom c = 20 mmd 1 = c + 0,5*d s = 25 mmd = h s - (0,001*d 1 ) = 0,095 mz návrhu vychádza a s,req = 509*10 -6 m²/mNavrhujeme ∅10/150mmzvolená výstuz a s,prov = 524*10 -6 m²/mKontrola vystuzenia:statická sírka prierezu b = 1,0 ma s,min = MAX(0,26*f ctm *b*d/f yk ;0,0013*b*d) = 128*10 -6 m 2a s,min / a s,prov = 0,24 < 1Maximálna osová vzdialenost hlavnej nosnej výstuze:s max,slab = MIN(2*h s *1000;250) = 240 mms prov = 150 mms prov / s max,slab = 0,63 < 1Posúdenie za beznej teploty:x = a s,prov *f yd / (b*λ * η * f cd ) = 0,017 mξ = x / d = 0,179ξ bal,1 = 0,617ξ / ξ bal,1 = 0,29 < 1m Rd = a s,prov *f yd *10³*(d-0,5*λ * x) = 20,1 kNm / mm Ed / m Rd = 0,97 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyPosúdenie poziarnej odolnosti:a) Overenie splnenia tabulkových hodnôtHodnoty odcítané z tabulky 5.8 (STN EN 1992-1-2) pre dosky nosné v jednom smere:h s,min = 100 mmh s,min / (1000*h s ) = 0,83 < 1VYHOVUJEa min = 30 mmosová vzdialenost od povrchu a = d 1 = 25 mma min / a = 1,20 < 1NEVYHOVUJERedukcný súcinitel pre kombináciu zatazený podla vztahu (2.5) normy STN EN 1992-1-2:η fi = (g k + ψ 2,1 * q k ) / (γ G * g k + γ Q * q k ) = 0,593Napätie vo výstuzi:σ s,fi = (η fi * f yk / γ s ) * (a s,req / a s,prov ) = 250,4 N/mm2Stanovenie reducného súcinitela k s (Θ cr ) pre odcítanie z grafu na Obrázku 5.1 normy STN EN1992-1-2:k s (Θ cr ) = σ s,fi / f yk = 0,501Kritická teplota sa odcítá z horného grafu (≅ 540°C), alebo sa vypocíta pomocou referencýchvztahov, ktorésú definované pre dané rozpätie 500°C < Θ ≤ 700°C nasledovne:Θ cr = 500+200 / 0,5*(0,61-(σ s,fi / f yk )) = 544 °CPodla odstavca 5.2 (8) pre 350°C < Θ cr ≤ 700°C je mozné upravit osovú vzdialenost výstuze odpovrchu betónu podla vztahu:a min,red = a min + 0,1*(500-Θ cr ) = 25,60 mma min,red / a = 1,02 < 1NEVYHOVUJENa základe tabulkového posúdenia je mozné konstatovat, ze doska nesplna pozadovanú poziarnu odolnostREI 90.b) Posúdenie metódou izotermy 500°CKontrola moznosti pouzitia metódy izotermy podla Tabulky B.1:hodnota odcítaná z tabulky B.1 h min,B.1 =120 mmh min,B.1 / (1000*h s ) = 1,0 < 1VYHOVUJE, metodu izotermy 500°C je mozné pouzitPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyEfektívny betónový prierez pri požiarnej situácii a pri pôsobení záporného momentu (preporovnanie):V danom prípade, ked poziaru je vystavená spodná, tahaná cast prierezu sa teplota v osi betonárskejvýstuze odcíta z grafu na obr. A.2:pre hodnotu x = a = 25 mmpri R90 sa odcíta hodnota Θ s = 560 °CRedukcný súcinitel pevnosti výstuze sa urcí bud odcítaním z grafu 4.2a normy alebo interpolovaním ztabulky 3.2a normy STN EN 1992-1-2:pre danú teplotu odcítaná hodnota red. súcinitela k s (Θ) = 0,594súcinitel bezpecnosti pre bet. výstuz pri poziari γ s,fi = 1,0f yd,fi = 0,594 *f yk / γ s,fi = 297,0 N/mm2súcinitel bezpecnosti pre betón pri poziari γ c,fi = 1,0pevnost betónu pri pouzití izotermy 500°C f cd,fi = f ck /γ c,fi = 25,0 N/mm 2V dalsom sa posudok prevedie ako pri teplote 20°C p ri uvázení rozmerov redukovaného prierezu apríslusných pevností betónu a výstuze:b fi = b = 1,00 md fi = d = 0,095 mPoloha neutrálnej osy:x fi = a s,prov *f yd,fi / (b fi *λ * η * f cd,fi ) = 0,0078 mMoment únosnosti za poziaru:m Rd,fi = a s,prov *f yd,fi *10³*(d fi -0,5*λ * x fi ) = 14,3 kNm / mMoment od zatazenia za poziaru:m Ed,fi = η fi * m Ed = 11,6 kNm / mPodmienka spolahlivosti za poziaru:m Ed,fi / m Rd,fi = 0,81 < 1VYHOVUJE, doska splna pozadovanú poziarnu odolnost REI 90.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyFiligránová doskaKonštrukčné materiály:nadbeton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ct,k0,05 = TAB("concrete/EC"; fctk05; Name=nadbeton) = 1,80 N/mm 2α ct = 1,0beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C30/37vystuz = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=beton) = 30 N/mm 2f yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=vystuz) = 500 N/mm 2Parciálne súčinitele bezpečnosti:γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Trieda prostredia:suché prostredieminimálne krytie výstuže betónom c nom =20 mmGeometria:hrúbka nadbetónu h 1 = 120 mmhrúbka prefabrikovaného panelu h 2 = 60 mmcelková hrúbka h = h 1 +h 2 = 180 mmefektívne rozpätie l eff = 4,68 mZataženie:vlastná tiaž nadbetónu g 1k = h 1 * 25,0 / 1000 = 3,00 kN/m 2vlastná tiaž panelu g 2k = h 2 * 25,0/1000 = 1,50 kN/m 2podlaha, úžitkové zataženie - športová plocha q k = 10,60 kN/m 2súcinitel zataženia ψ 2 = 1,0Kombinácia celkového zataženia:návrhová hodnota zataženia p Ed = γ G * (g 1k + g 2k ) + γ Q * q k = 21,98 kN/m 2kvázistatická kombinácia zat. p qp = g 1k + g 2k + ψ 2 * q k = 15,10 kN/m 2Viacpolová železobetónová doska - namáhania:M Ed = (p Ed * l eff ²)/11,6 = 41,50 kNmV Ed = p Ed * l eff / 2 = 51,43 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyPodmienka spolahlivosti styku medzi panelom a nadbetonávkou podla EC2 odsek 6.2.5.:ν Edi ≤ ν Rdizatažovacia šírka b i = 1000 mmšírka pripadajúca na 1 priestorový priehradový nosník b r = 500 mmpriemer tahaného prúta d s = 5 mmpriemer diagonály d d = 7 mmvzdialenost tahanej výstuže od hornej hrany tlaceného pásud = h - c nom - ((d s +d d )/2) = 154 mmrameno síl z = 0,9*d = 138,6 mmβ = 1,0β .......pomer medzi silou ktorá vznikne jednak v priereze nadbetónu po dlžke a silou ktorá vznikne vtlacenom alebo tahanom páse (obidve platia pre daný prierez)Návrhová hodnota šmykového napätia na styčnej ploche 2 betónov:ν Edi = β *1000*V Ed / (b i * z) = 0,371 N/mm 2Šmyková únosnost styku:ν Rdi = c*f ctd + µ *σ n + ρ*f yd *(µ*SIN(α) +COS(α)) ≤ 0,5 *ν * f cdnávrhová hodnota pevnosti v tahu nadbetónu f ctd = α ct * f ct,k0,05 / γ c = 1,2 N/mm 2napätie v stycnej škáre od vonkajšej tlakovej sily σ n = 0,0 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyPre panely s drsneným povrchom môžeme používať nasledujúce súcinitele podla odseku 6.2.5.(2)c = 0,45µ = 0,70stupen vystuženia ρ = A s / A ikde A s je plocha výstužeA i je plocha ktorá pripadá k výstuži A s v spolocnej rovine panelu a nadbetónu.stupen vystuženia ρ = (2*3,5²*π) / (200*b r ) = 0,77*10 -3α je uhol medzi osou výstuže A s a rovinou stycnej plochy (45°< α

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyŽelezobetónový strop - pretlačenie podla EC2Vstupné údaje:hrúbka dosky h = 26 cmstatická výška d x = 23 cmstatická výška d y = 22 cmvzdialenost stlpov l x = 7,20 mvzdialenost stlpov l y = 7,20 mrozmer stlpa b x = 30 cmrozmer stlpa b y = 20 cmZaťaženia:vl.tiaž dosky, dalšie stále zataženie g k = 8 kN/m 2náhodilé zataženie q k = 2 kN/m 2normálová sila v stlpe nad stropom N 1f = 790 kNnormálová sila v stlpe pod stropom N 1a =1460 kNmoment okolo osi X M 1x = 60 kNmmoment okolo osi Y M 1y = 52 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C30/37Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 30 N/mm 2τ Rd = TAB("concrete/ECtau"; τ Rd ; Name=Beton) = 0,28 N/mm 2f yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Vystuz) = 500 N/mm 2γ s = 1,15γ c = 1,50f yd = f yk / γ s = 435 N/mm 2f cd = f ck / γ c = 20 N/mm 2podla EC2 γ G = 1,35γ Q = 1,50Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyHorná výstuž dosky:priemer výstuže d s = SEL("reinf/AsArea"; ds; ) = 10 mmρ 1x = 0,0049ρ 1y = 0,0098Výpočet:d a = ( d x + d y ) / 2 = 22,50 cmPrierezová plocha stlpa:A O1 = b x * b y / 10000 = 0,06 m 2obvod stlpa u 0 = 2*(b x +b y ) = 100 cm1. kritická plocha:vzdialenost od hrany stlpa t k1 = 2*d a = 45,00 cmA k1 = ((2*t k1 +b x )*b y +2*b x *t k1 +t k1 ²*π) /10000 = 1,146 m 21. kritický obvod - zaciatocná hodnota:K k1 = ( 2 * ( b x + b y ) + 2 * t k1 * π ) / 100 = 3,827 mŠmyková sila na vonkajšej hrane stlpa (stav 0):V Ed.0 = N 1a - N 1f = 670,00 kNŠmyková sila na hrane 1.kritického obvodu:V Ed.1 = N 1a - N 1f - (A k1 - A O1 )*(g k * γ G + q k * γ Q ) = 655,01 kNhodnota β - vnútorný obdlžnikový stlp:Excentricity normálovej sily:excentricita v smere osi X e x = 100*M 1y / V Ed.0 = 7,761 cmexcentricita v smere osi Y e y = 100*M 1x / V Ed.0 = 8,955 cm(6.43)...moment okolo dvoch osíβ 1 = 1+1,8*√((e x /(b y +2*t k1 ))²+(e y /(b x +2*t k1 ))²) = 1,185 cmPosúdenie odolnosti šikmej tlačenej diagonály na hrane stlpa (stav 0):(6.6N)... betón s trhlinami v šmyku, redukcný súcinitelv = 0,6*(1-f ck /250) = 0,528(6.53)...odolnost v šmykuv Rdmax = 0,5*v*f cd = 5,28 N/mm 2napätie v Ed.0 = β 1 *V Ed.0 / (u 0 *d a )*10 = 3,529 N/mm 2v Ed.0 / v Rdmax = 0,67 < 1návrhová odolnost V Rdmax = v Rdmax *u 0 *d a /10 = 1188 kNβ 1 * V Ed.0 / V Rdmax = 0,67 < 1vyhovuje, hodnota šmykovej odolnosti je vyššia ako ako max. napätie na hrane stlpaPosúdenie, či je potrebná šmyková výstuž v 1.pásme:ρ 1 = MIN(0,02;√(ρ 1x * ρ 1y )) = 0,00693C Rdc = 0,18/γ c = 0,1200k 1 = 0,1k = MIN(2;1+√(20/d a )) = 1,943normálové napätie zo zataženia, predpätia σ cp = 0 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Dosky(6.3N)...únosnost betónu v šmykuv min = 0,035*k 3/2 *f ck1/2 = 0,519 N/mm 2(6.47)... odolnost bez šmykovej výstužev Rd,c = C Rdc * k * (100*ρ 1 * f ck ) 1/3 + k 1 *σ cp = 0,641 N/mm 2(6.2.b)...posúdenie min. hodnoty:v min / v Rd,c = 0,81 < 1v Ed.1 = (β 1 * V Ed.1 *1000) / (K k1 * d a *10000) = 0,9014 N/mm2v Ed.1 / v Rd,c = 1,41 > 1nevyhovuje ⇒ je potrebná šmyková výstuž proti pretlačeniu !!!Únosnosť 1.šmykovej plochy v pretlačení so šmykovou výstužou:návrhová hodnota medze klzu šmyk.výstuže f ywd = f yd = 435 N/mm 2f ywd.ef = MIN(f ywd ; 250+0,25*d a *10) = 306,25 N/mm 2priemer prútov šmyk.výstuže Φ w = 12 mmvzájomná vzdialenost šmykových prútov s r =140 mm(s r /10) / (0,75*d a ) = 0,83 < 1Kontrolný obvod, kde betón vyhovuje bez šmykovej výstuže, to znamená v Rd,c > v Ed :u out = 10*β 1 *V Ed.1 /(v Rd,c *d a ) = 538,2 cmn out = (u out -2*(b x +b y ))/(2*d a *π) = 3,100vzdialenost od stlpa, kde už netreba šmyk.výstuž x Rd,c = (n out -1,5)*d a = 36,0 cmtang. vzdialenost šmýkových vložiek s t = 450 mmpocet vloziek ktoré sú v 1.kritickom pásme n f = 1000*K k1 / s t = 9 dbuhol medzi šmykovým prútom a rovinou dosky α w = 90 °A sw = n f *Φ w ²*π / 4 = 1018 mm 2v Rd,cs = 0,75*v Rd,c +1,5*(10*d a /s r )*A sw *f ywd.ef *(1/(K k1 *d a *10000))*SIN(α w ) = 1,3536 N/mm 2v Ed.1 / v Rd,cs = 0,67 < 1vyjadrené v silách:V Rd,cs = v Rd,cs *K k1 *d a *10= 1165,55 kNβ 1 * V Ed.1 / V Rd,cs = 0,67 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyŽelezobetónový strop - pretlačenie - kruhový stĺpVstupné údaje:hrúbka dosky h = 35 cmstatická výška d x = 30 cmstatická výška d y = 28 cmvzdialenost stlpov l x = 10,70 mvzdialenost stlpov l y = 4,35 mpriemer stlpa b = 40 cmZaťaženia:vlastná tiaž dosky, dalšie stále zataženie g k = 8,75 kN/m 2náhodilé zataženie q k = 2 kN/m 2normálová sila v stlpe nad stropom N 1f = 0 kNnormálová sila v stlpe pod stropom N 1a = 900 kNmoment okolo osi X M 1x = 150 kNmmoment okolo osi Y M 1y = 200 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25 N/mm 2τ Rd = TAB("concrete/ECtau"; τ Rd ; Name=Beton) = 0,26 N/mm 2f yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Vystuz) = 500 N/mm 2γ s = 1,15γ c = 1,50f yd = f yk / γ s = 435 N/mm 2f cd = f ck / γ c = 17 N/mm 2podla EC2 γ G = 1,35γ Q = 1,50Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - DoskyHorná výstuž dosky:priemer hlavnej výstuže d s = SEL("reinf/AsArea"; ds; ) = 16 mmρ 1x = 0,0055ρ 1y = 0,0065Výpocet:d a = ( d x + d y ) / 2 = 29,00 cmPrierezová plocha stlpa:A O1 = 10 -4 * π * b 2 / 4 = 0,126 m 2obvod stlpa u 0 = π*b = 126 cm1. kritická plocha:vzdialenost od hrany stlpa t k1 = 2*d a = 58,00 cmA k1 = 10 -4 * π * (b/2+t k1 ) 2 = 1,911 m 21. kritický obvod - zaciatocná hodnota:K k1 = 0,01*2*π *(b/2+t k1 ) = 4,90 mŠmyková sila na vonkajšej hrane stlpa (stav 0):V Ed.0 = N 1a - N 1f = 900,00 kNŠmyková sila na hranici 1.kritického obvodu:V Ed.1 = N 1a - N 1f - (A k1 - A O1 )*(g k * γ G + q k * γ Q ) = 873,560 kNhodnota β - vnútorný kruhový stĺp:Excentricity normálovej sily:excentricita v smere osi X e x = 100*M 1y / V Ed.0 = 22,222 cmexcentricita v smere osi Y e y = 100*M 1x / V Ed.0 = 16,667 cme = MAX(e x ;e y ) = 22,222 cm(6.42)... β 1 =e1+0,6*π *b + 4 * t k1= 1,154Posúdenie odolnosti šikmej tlačenej diagonály na hrane stĺpa (stav 0):(6.6N)... betón s trhlinami v šmyku, redukcný súcinitelv = 0,6*(1-f ck /250) = 0,540(6.53)...únosnost v šmykuv Rdmax = 0,5*v*f cd = 4,59 N/mm 2napätie v Ed.0 = β 1 *V Ed.0 / (u 0 *d a )*10 = 2,842 N/mm 2v Ed.0 / v Rdmax = 0,62 < 1únosnost vyjadrená v siláchV Rdmax = v Rdmax *u 0 *d a /10 = 1677 kNβ 1 * V Ed.0 / V Rdmax = 0,62 < 1vyhovuje, hodnota šmykovej únosnosti je vyššia ako max. napätie na hrane stlpaPosúdenie, či je potrebná šmyková výstuž v 1.pásme:ρ 1 = MIN(0,02;√(ρ 1x * ρ 1y )) = 0,00598C Rdc = 0,18/γ c = 0,1200k 1 = 0,1k = MIN(2;1+√(20/d a )) = 1,830normálové napätie zo zataženia, predpätia σ cp = 0 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Dosky(6.3N)...únosnost betónu v šmykuv min = 0,035*k 3/2 *f ck1/2 = 0,433 N/mm 2(6.47)... únosnost bez šmykovej výstužev Rd,c = C Rdc * k * (100*ρ 1 * f ck ) 1/3 + k 1 *σ cp = 0,541 N/mm 2(6.2.b)...posúdenie min. hodnoty:v min / v Rd,c = 0,80 < 1v Ed.1 = (β 1 * V Ed.1 *1000) / (K k1 * d a *10000) = 0,7094 N/mm2v Ed.1 / v Rd,c = 1,31 > 1nevyhovuje ⇒ je potrebná šmyková výstuž proti pretlaceniu !!!Únosnosť 1.šmykovej plochy v pretlačení so šmykovou výstužou:návrhová hodnota medze klzu šmyk. výstužef ywd = f yd = 435 N/mm 2f ywd.ef = MIN(f ywd ; 250+0,25*d a *10) = 322,50 N/mm 2priemer prútov šmyk. výstuže Φ w = 12 mmvzájomná vzdialenost šmykovývh prútov s r =140 mm(s r /10) / (0,75*d a ) = 0,64 < 1Kontrolný obvod, kde betón vyhovuje bez šmykovej výstuže, to znamená v Rd,c > v Ed :u out = 10* β 1 * V Ed.1 / (v Rd,c * d a ) = 642,5 cmn out = (u out - π *b) / (2*d a *π) = 2,836vzdialenost od stlpa, kde už nepotrebujeme šmyk.výstužx Rd,c = (n out -1,5)*d a = 38,7 cmtang. vzdialenost šmykových vložiek s t =450 mmpocet vložiek ktoré sú v 1.kritickom pásmen f = 1000*K k1 / s t = 11 dbuhol medzi šmykovým prútom a rovinou dosky α w = 90 °A sw = n f *Φ w ²*π / 4 = 1244 mm 2v Rd,cs = 0,75*v Rd,c + 1,5*(10*d a /s r )*A sw * f ywd.ef *(1/(K k1 *d a *10000))*SIN(α w ) = 1,2830 N/mm 2v Ed.1 / v Rd,cs = 0,55 < 1vyjadrené v silách:V Rd,cs = v Rd,cs *K k1 *d a *10 = 1823,14 kNβ 1 * V Ed.1 / V Rd,cs = 0,55 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - SchodySchodyPrefabrikované schodiskové ramenog(p)tAb PO,Bsd t,BelABb PO,Ads,BelBαh LAl = LAl KPMateriálové charakteristiky:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C50/60f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 50,0 N/mm 2γ c = 1,50α cc = 1,00f ck* α ccf cd =γ c= 33,3 N/mm 2τ Rd = TAB("concrete/ECtau"; τ Rd ; Name=Beton) = 0,33 N/mm 2Betonacel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Betonacel) = 500,0 N/mm 2γ s = 1,15f yd =f ykγ s= 434,8 N/mm 2Rozmery ramena:dlžka l LA = 2,35 mšírka b LA = 1,00 mhrúbka h LA = 14,0 cmkrytie výstuže c = 2,5 cmSchodiskové stupne:šírka stupna t = 29,20 cmvýška stupna s = 18,75 cmuhol α = ATAN(s/t) = 32,7 °Podlaha:obklad vertikálne d t,Bel = 6,0 cmobklad horizontálne d s,Bel =6,0 cmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - SchodyZataženie:súcinitele bezpecnosti:γ G = 1,35γ Q = 1,50stále zataženia (charakteristické hodnoty):vl.tiaž ramena: h LA *25,0/100/COS(α) = 4,16 kN/m 2stupne:s*24,0/1002= 2,25 kN/m2obklad: (d t,Bel +d s,Bel *s/t)*25,0/100 = 2,46 kN/momietka (2,5cm): 0,025*22,0/COS(α) = 0,65 kN/m 2g LA = 9,52 kN/m²úžitkové zataženie (charakteristické hodnoty):q LA = 3,00 kN/m 2Návrhové zataženie:q d = γ G *g LA +γ Q *q LA = 17,35 kN/m 2Vnútorné sily: jednotková dlžka 1,0mA LA,q,d = q d *l LA /2 = 20,4 kN/mB LA,q,d = q d *l LA /2 = 20,4 kN/mM LA,d,max = 1/8*q d *l LA2 = 12,0 kNm/mDimenzovanie výstuže: so šírkou ramena b LA (1.rad=rozdelovacia výstuž; 2.rad=hlavná výstuž)d s,LA = 12 mmd s1,LA = 8 mmd LA = h LA -c-d s,LA /10-0,5*d s1,LA /10 = 9,9 cmµ = b LA *M LA,d,max /(b LA *d LA 2 *f cd /10) = 0,037ω = TAB("reinf/Ecmy"; ω; µ=µ) = 0,038A S,LA,req = ω*b LA *100*d LA *f cd /f yd = 2,88 cm 2A S,LA,min = 0,0028*b LA *100*h LA /2 = 1,96 cm 2A S,LA = MAX(A S,LA,req ;A S,LA,min ) = 2,88 cm 2n S,LA = A S,LA /(π *d s,LA 2 *0,01/4)+0,495 = 3 ksZvolená výstuž:hlavná výstuž ∅: d s,LA = 12 mmpocet prútov n LA = 5 ksprierezová plochaA S,LA,prov = n LA ∗π∗(d s,LA /10) 2 /4 = 5,65 cm 2využitie: A S,LA /A S,LA,prov = 0,51 ≤ 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Schodyrozdelovacia výstuž∅: d s1,LA = 8 mmvzdialenost prútov e s1,LA =20 cmprierezová plochaA S1,LA,prov = 1/e s1,LA *100∗π∗(d s1,LA /10) 2 /4 = 2,51 cm 2 /mŠmykové posúdenie:κ c = MAX((1,6-d LA /100);1) = 1,501ρ = MIN(A S,LA,prov /(b LA *100*d LA ); 0,02) = 0,0057V Rd1 = τ Rd /10*κ c *(1,2+40*ρ)*b LA *100*d LA = 70,0 kNV Sd,d = MAX(A LA,q,d ; B LA,q,d ) = 20,4 kNPosúdenie: V Sd,d /V Rd1 = 0,29 ≤ 1vyhovuje, nie je potrebná prídavná šmyková výstužPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyStlpyPosúdenie vnútorného stĺpa halyNorma STN EN 1992-1-1, odsek 5.8.3Cielom posúdenia je zistiť, či je potrebné skúmať stlp podla teórie 2.rádu.Geometria stĺpa:šírka prierezu b = 0,55 mvýška prierezu h= 0,55 mvýška stlpa od hornej hrany základu L FOK = 7,35 mstatická dlžka stlpa L = L FOK + b = 7,90 mvzperná dlžka L 0 = 2,28*L = 18,01 mštíhlost λ = L 0 / (0,289*b) = 113,3Materiálové charakteristiky betónu triedy C40/50:charakteristická hodnota pevnosti v tlaku f ck = 40 N/mm 2súc. bezpecnosti pre betón γ C = 1,50návrhová hodnota pevnosti v tlaku f cd = f ck /γ C = 26,7 N/mm 2char. hodnota medze klzu výstuže f yk = 500 N/mm 2súc. bezpecnosti pre výstuž γ S = 1,15návrhová hodnota medze klzu výstuže f yd = f yk /γ S = 434,8 N/mm 2modul pružnosti výstuže E s = 200000 N/mm 2ε yd = f yd / E s = 0,002174Alternatívou pre odsek 5.8.2 (6) je overenie podmienky podla odseku 5.8.3.1(1):λ ≤ λ lim < 75 ⇒ pri posúdení stlpa excentricita z 2.rádu je zanedbatelná.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyZaťaženie typického vnútorného stĺpa:zatažovacia plocha stlpa A ST = 20*20 = 400 m 2vlastná tiaž ocelovej konštrukcie: 0,35 kN/m 2strecha: 0,65 kN/m 2g k,1 = 1,00 kN/m 2tiaž žb. nosníka g k,2 = 307,92/20 = 15,40 kN/msúc. zataženia γ G = 1,35zataženie od snehu: 1,00 kN/m 2tlak od vetra: 0,435 kN/m 2p k,1 = 1,435 kN/m2súc. zataženia γ Q = 1,50návrhová hodnota normálovej silyN Ed = (g k,1 *γ G +p k,1 *γ Q )*A ST + g k,2 *20*γ G + b*h*25*L*γ G = 1897 kNohybový moment od vetra M y,Ed =528 kNmKeď nemáme presnejšie údaje, môžeme zvoliť podla odseku 5.8.3.1 (1) nasledujúce hodnoty:A = 0,7B= 1,1C = 0,7prierezová plocha betónu A C = b*h = 0,30 m 2n = N Ed / (A C * f cd *1000) = 0,2368limitná štíhlost λ lim = 20*A*B*C / √(n) = 22,15λ / λ lim = 5,12 < 1Posúdenie nevyhovuje ⇒ pri posúdení stlpa musíme brať do úvahy aj vplyv excentricity e 2 z teórie2.rádu!Excentricitu e 2 vypocítame podla odseku 5.8.8.3:excentricita 1.rádu (nezdeformovaný stlp)e 1 = MAX(M y,Ed / N Ed ;h/30;0,02) = 0,278 mpocet tlacených stlpov m = 4redukcný súc. spolupôsobeniaα m = √(0,5*(1+1/m)) = 0,7906redukcný súc. výšky stlpaα h = MAX(2/3;2/√(L FOK )) = 0,7377

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Stlpystatická výška železobetónového prierezu d = 0,9*h = 0,50 mplocha hlavnej výstuže (zvolená hodnota) A S = 0,016286 m 2mech. stupen vystuženiaω = A S * f yd / (A C * f cd ) = 0,8840n u = 1+ω = 1,8840n bal = 0,4súcinitel normálovej silyK r = MIN((n u -n) / (n u -n bal );1) = 1,00β = 0,35+(f ck /200)-(λ/150) = -0,2053Ohybový moment (charakteristická hodnota):M 0Eqp = ((g k,1 + p k,1 ) * A ST + (b*h*25*L))*(e 1 +e i ) = 314,26 kNmOhybový moment (návrhová hodnota):M 0Ed = ((g k,1 *γ G + p k,1 * γ Q ) * A ST + (b*h*25*L* γ G ))*(e 1 +e i ) = 450,42 kNmsúcinitel dotvarovania (zvolená hodnota) ϕ = 1,53efektívny súcinitel dotvarovaniaϕ ef = M 0Eqp / M 0Ed * ϕ = 1,07vplyv dotvarovaniaK = ϕ MAX((1+β*ϕ ef );1) = 1,00excentricita z ohybového momentu 2.rádue 2 = 1/10 * L 0 ² *K r *K ϕ * ε yd / (0,45*d) = 0,3134 msúčet excentricíte tot = e 1 +e i +e 2 = 0,6174 mVnútorné sily na stĺpe (posúdime kritický prierez s vplyvom z teórie 2.rádu):N Ed = N Ed = 1897 kNM Ed = N Ed * e tot = 1171 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyExcentrický tlak- veľká excentricitaObdlžníkový prierez- nesymetrická výstužSTN EN 1992-1-1 Navrhovanie betónových konštrukciíGeometria:Vstupné údaje:výška stlpa l = 2,80 mvýška prierezu h = 0,50 mšírka prierezu b = 0,30 mpozadovaná poziarna odolnost REI:stupen vplyvu prostredia:XC1návrhová životnosť:50 rokovZaťaženie stĺpa:tlaková normálová sila N Ed = -700 kNohybový moment M Ed = 290 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Súcinitele bezpecnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Betón:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 16,7 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,6 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyVýstuz:f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm 2ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617ξ bal,2 = ε cu,3 / (ε cu,3 - ε yd ) = 2,640Krytie výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s = 20 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 20 mmprostredie: XC1 (beton vo vnútri budovy, min.trieda betónu C20/25)konštrukcia: trieda S4 (pri C30/37 mozeme redukovat o 1 triedu ⇒ trieda S3)pre XC1 a S4 je c min,dur = 15 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 20 mmpredpokladaný priemer strmenov d sw = 6 mmc min,b,sw = d sw = 6 mmostatné ∆c dur = 0c min,sw = MAX(c min,b,sw ;c min,dur ;10) = 15 mmc min,sw +d sw = 21 mmc min + d sw > c min rozhoduje krytie strmenovc min = 21 mmprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev = 10 mmc nom = c min +∆c dev = 31 mmzvolené krytie betónom c = 30 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,040 md 2 = d 1 = 0,040 md = h- d 1 = 0,460 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,210 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,210 mz s = z 1 +z 2 = 0,420 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyNávrh výstuže:excentricita e Ed = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,414 mmin. excentricita e 0,min = MAX(h/30;0,020) = 0,020 me Ed < e 0,mine= MAX(e Ed ;e 0,min ) = 0,414 mvýsledný návrhový moment M Ed = ABS(N Ed )*e = 289,8 kNmN c,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 = 1137,6 kNABS(N Ed ) = 700,0 kNABS(N Ed )/ABS(N c,bal ) = 0,62 < 1prevláda tah (velkáexc.)M Ed1 = M Ed -N Ed *z 1 = 436,8 kNmx=(d√2 * M Ed1* 1 - 1 -λ b * d 2 * η * f cd* 10 3 = 0,334 mh/λ = 0,625 mx bal,1 = ξ bal,1 *d = 0,284 m)x bal,2 = ξ bal,2 *d 2 = 0,106 m(ξ bal,1 *d)/x = 0,85 < 1(ξ bal,2 *d 2 )/x = 0,32 < 1oblast 1x= x bal,1 = 0,284 mnavrhujeme tlacenú aj tahanú výstužF c = λ*b*ξ bal,1 *d*η*f cd *10 3 = 1137,6 kNM c = λ*b*ξ bal,1 *d*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ∗ξ bal,1 *d) = 155,2 kNm∆N= -N Ed -F c = -437,6 kN∆M= M Ed -M c = 134,6 kNA s1,req = (ABS((∆N/2)-(∆M/z s ))) / (f yd *10 3 ) = 1240*10 -6 m 2A s2,req = (ABS((∆N/2)+(∆M/z s ))) / (f yd *10 3 ) = 234*10 -6 m 2Návrh: A s2 2 ∅ 14Návrh: A s1 4 ∅ 20zvolená výstuz A s2,prov = 308*10 -6 m 2zvolená výstuz A s1,prov = 1257*10 -6 m 2spolu A s,prov = A s2,prov +A s1,prov = 1565*10 -6 m 2Kontrola vystuženia:tlačená výstuž:A s2,min = MAX(0,05*ABS(N Ed )/ (f yd *10 3 ); 0,001*b*h) = 150*10 -6 m 2A s,max = 0,04*b*h = 6000*10 -6 m 2A s2,min / A s2,prov = 0,49 < 1A s,prov / A s,max = 0,26 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Stlpytahaná výstuž:A s1,min = MAX(0,26*f ctm *10 3 *b*d/(f yk *10 3 );0,0013*b*d) = 187*10 -6 m 2A s1,min / A s1,prov = 0,15 < 1VYHOVUJEPosúdenie vystuženia:skutocný priemer vystuze d s1 = 20 mmskutocný priemer vystuze d s2 = 14 mmkrytie c= 30 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s1 = 0,040 md 2 = c*10 -3 +0,5*10 -3 *d s2 = 0,037 md = h- d 1 = 0,460 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,210 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,213 mN Rd,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 +(A s2,prov -A s1,prov )*f yd *10 3 = 724,9 kNABS(N Ed ) = 700,0 kNABS(N Ed )/ABS(N Rd,bal ) = 0,97 < 1prevláda tahε c3 = 2*10 -3 = 2*10 -3σ s = ε c3 *E s = 400,0 N/mm 2predpokladáme σ s2 = f ydx= (ABS(N Ed )-A s2,prov *f yd *10 3 +A s1,prov *f yd *10 3 ) / (λ*b*η*f cd *10 3 ) = 0,278 mx bal,2 = ξ bal,2 *d 2 = 0,098 mx bal,2 / x = 0,35 < 1σ s2 = f ydM Rd =M Edλ*b*x*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ*x)+(A s2,prov *f yd *10 3 *z 2 )+(A s1,prov *f yd *10 3 *z 1 ) = 298,0 kNm= 289,8 kNmM Ed / M Rd = 0,97 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyExcentrický tlak- velmi malá excentricitaObdlžníkový prierez- symetrická výstužSTN EN 1992-1-1 Navrhovanie betónových konštrukciíGeometria:Vstupné údaje:výška stlpa l = 2,80 mvýška prierezu h = 0,40 mšírka prierezu b = 0,40 mpozadovaná poziarna odolnost REI:stupen vplyvu prostredia:XC1návrhová životnosť:50 rokovZaťaženie stĺpa:tlaková normálová sila N Ed = -3600 kNohybový moment M Ed = 50 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C30/37f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 30,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Súcinitele bezpecnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Betón:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 20,0 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,9 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyVýstuz:f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm 2ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617ξ bal,2 = ε cu,3 / (ε cu,3 - ε yd ) = 2,640Krytie výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s =25 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 25 mmprostredie: XC1 (beton vo vnútri budovy, min.trieda betónu C20/25)konštrukcia: trieda S4 (pri C30/37 mozeme redukovat o 1 triedu ⇒ trieda S3)pre XC1 a S3 je c min,dur = 10 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 25 mmpredpokladaný priemer strmenov d sw = 8 mmc min,b,sw = d sw = 8 mmostatné ∆c dur = 0c min,sw = MAX(c min,b,sw ;c min,dur ;10) = 10 mmc min,sw +d sw = 18 mmc min + d sw < c min rozhoduje krytie nosnej výstužeprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev = 10 mmc nom = c min +∆c dev = 35 mmzvolené krytie betónom c = 35 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,048 md 2 = d 1 = 0,048 md = h- d 1 = 0,352 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,152 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,152 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyNávrh výstuže:excentricita e Ed = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,014 mmin. excentricita e 0,min = MAX(h/30;0,020) = 0,020 me Ed < e 0,mine= MAX(e Ed ;e 0,min ) = 0,020 mvýsledný návrhový moment M Ed = ABS(N Ed )*e = 72,0 kNmN c,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 = 1390,0 kNABS(N Ed ) = 3600,0 kNABS(N Ed )/ABS(N c,bal ) = 2,59 > 1prevláda tlakM Ed2 = M Ed +N Ed *z 2 = -475,2 kNmd 2(x= *λ√ )1 +1 -2 * M Ed22b * d 2 * η * f cd* 10 3 = 0,495 mh/λ = 0,5 mx < h/λ ⇒ oblast IIξ bal,1 *d = 0,217 mξ bal,2 *d 2 = 0,127 m(ξ bal,1 *d)/x = 0,44 < 1(ξ bal,2 *d 2 )/x = 0,26 < 1podmienky sú splnené - navrhneme tlacenú výstuž-N Ed- λ * b * x * η * f cd * 10 3A s2,req =f yd * 10 3 = 994*10 -6 m 2Návrh: 2 ∅ 28zvolená výstuz A s2,prov = 1232*10 -6 m 2zvolená výstuz A s1,prov = 1232*10 -6 m 2spolu A s,prov = A s2,prov +A s1,prov = 2464*10 -6 m 2Kontrola vystuženia:tlačená výstuž:A s,min = MAX(0,1*ABS(N Ed )/ (f yd *10 3 ); 0,002*b*h) = 828*10 -6 m 2A s,max = 0,04*b*h = 6400*10 -6 m 2A s,min / A s,prov = 0,34 < 1A s,prov / A s,max = 0,39 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyPosúdenie vystuženia:skutocný priemer vystuze d s = 28 mmkrytie c= 38 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,052 md 2 = d 1 = 0,052 md = h- d 1 = 0,348 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,148 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,148 mN Rd,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 +(A s2,prov +A s1,prov )*f yd *10 3 = 2445,5 kNABS(N Ed ) = 3600,0 kNABS(N Ed )/ABS(N Rd,bal ) = 1,47 > 1prevláda tlakε c3 = 2*10 -3 = 2*10 -3σ s = ε c3 *E s = 400,0 N/mm 2interakcný diagram - bod 0N Rd0 = b*h*η*f cd *10 3 +A s,prov *σ s *10 3 = 4185,6 kNM Rd0 = 0 kNminterakcný diagram - bod 1N Rd1 = b*λ*d*η*f cd *10 3 +A s2,prov *f yd *10 3 = 2762,9 kNM Rd1 = b*λ*d*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ*d)+A s2,prov *f yd *10 3 *z 2 = 214,7 kNmN Rd0 > N Ed > N Rd1 ⇒ nachádzame sa v casti 0-1 interakcného diagramuM Rd = M Rd0 +(M Rd1 -M Rd0 )*(ABS(N Rd0 )-ABS(N Ed ))/(ABS(N Rd0 )-ABS(N Rd1 ))= 88,4 kNmM Ed = 72,0 kNmM Ed / M Rd = 0,81 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyStĺp rámovej konštrukcie - metóda ASTN EN 1992-1-2 Navrhovanie konstrukcií na úcinky poziaruGeometria:Vstupné údaje:výška stlpa l = 2,80 mvýška prierezu h = 0,40 mšírka prierezu b = 0,40 mpozadovaná poziarna odolnost: R 60stupen vplyvu prostredia:XC1návrhová životnosť:50 rokovZaťaženie stĺpa:tlaková normálová sila N Ed =-2600 kNohybový moment M Ed = 65 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpySúcinitele bezpecnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Betón:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 16,7 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,6 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8Výstuz:f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm 2ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617ξ bal,2 = ε cu,3 / (ε cu,3 - ε yd ) = 2,640Krytie výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s = 20 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 20 mmStupen vplyvu prostredia XC1 ⇒ podla NA Tab. E.1SK platí min. C16/20 co je splnenéKonstrukcia patrí do triedy S4 (50 rokov zivotnosti ) ⇒ podla NA Tab. 4.3N pre betón ≥ C25/30 jemozné znízit zatriedenie o jednu triedu, takze konecné zatriedenie je S3.podla Tab.4.4N pre XC1 a S3 je c min,dur =10 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 20 mmpredpokladaný priemer strmenov d sw = 8 mmc min,b,sw = d sw = 8 mmostatné ∆c dur = 0c min,sw = MAX(c min,b,sw ;c min,dur ;10) = 10 mmc min,sw +d sw = 18 mmc min + d sw < c min rozhoduje krytie nosnej výstužeprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev = 10 mmc nom = c min +∆c dev = 30 mmzvolené krytie betónom c = 30 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Stlpy(krytie hlavnej výstuze)d 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,040 md 2 = d 1 = 0,040 md = h- d 1 = 0,360 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,160 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,160 mNávrh výstuže:excentricita e Ed = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,025 mmin. excentricita e 0,min = MAX(h/30;0,020) = 0,020 me Ed < e 0,mine= MAX(e Ed ;e 0,min ) = 0,025 mvýsledný návrhový moment M Ed = ABS(N Ed )*e = 65,0 kNmN c,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 = 1187,0 kNABS(N Ed ) = 2600,0 kNABS(N Ed )/ABS(N c,bal ) = 2,19 > 1prevláda tlakM Ed2 = M Ed +N Ed *z 2 = -351,0 kNmx=d 2(2 * M Ed2* 1 + 1 -2λ b * d 2 * η * f cd* 10 3 = 0,458 mh/λ = 0,5 mx < h/λ ⇒ oblast IIξ bal,1 *d = 0,222 m√ )ξ bal,2 *d 2 = 0,106 m(ξ bal,1 *d)/x = 0,48 < 1(ξ bal,2 *d 2 )/x = 0,23 < 1podmienky sú splnené - navrhneme tlacenú výstuž-N Ed- λ * b * x * η * f cd * 10 3A s2,req =f yd * 10 3 = 351*10 -6 m 2Návrh: 2 ∅ 20 (k 1 povrchu)zvolená výstuz A s2,prov = 628*10 -6 m 2zvolená výstuz A s1,prov = 628*10 -6 m 2spolu A s,prov = A s2,prov +A s1,prov = 1256*10 -6 m 2Kontrola vystuženia:tlačená výstuž:A s,min = MAX(0,1*ABS(N Ed )/ (f yd *10 3 ); 0,002*b*h) = 598*10 -6 m 2A s,max = 0,04*b*h = 6400*10 -6 m 2A s,min / A s,prov = 0,48 < 1A s,prov / A s,max = 0,20 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyPosúdenie vystuženia:skutocný priemer vystuze d s = 20 mmkrytie c= 35 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,045 md 2 = d 1 = 0,045 md = h- d 1 = 0,355 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,155 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,155 mN Rd,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 +(A s2,prov +A s1,prov )*f yd *10 3 = 1716,6 kNABS(N Ed ) = 2600,0 kNABS(N Ed )/ABS(N Rd,bal ) = 1,51 > 1prevláda tlakε c3 = 2*10 -3 = 2*10 -3σ s = ε c3 *E s = 400,0 N/mm 2interakcný diagram - bod 0N Rd0 = b*h*η*f cd *10 3 +A s,prov *σ s *10 3 = 3174,4 kNM Rd0 = 0 kNminterakcný diagram - bod 1N Rd1 = b*λ*d*η*f cd *10 3 +A s2,prov *f yd *10 3 = 2170,2 kNM Rd1 = b*λ*d*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ*d)+A s2,prov *f yd *10 3 *z 2 = 152,4 kNmN Rd0 > N Ed > N Rd1 ⇒ nachádzame sa v casti 0-1 interakcného diagramuM Rd = M Rd0 +(M Rd1 -M Rd0 )*(ABS(N Rd0 )-ABS(N Ed ))/(ABS(N Rd0 )-ABS(N Rd1 )) = 87,2 kNmM Ed = 65,0 kNmM Ed / M Rd = 0,75 < 1VYHOVUJEPosúdenie štíhlosti:β = 0,75úcinná dlzka stlpa l 0 = β*l = 2,10 mštíhlost stlpa λ 1 =l 0* √ 12h= 18,19A = 0,70B = 1,10M 0Ed,1 = -65,0 kNmM 0Ed,2 = 65,0 kNmC = 1,7 - (M 0Ed,1 /M 0Ed,2 ) = 2,70pomerná normálová sila n = ABS(N Ed ) / (b*h*f cd *1000) = 0,973limitná štíhlost λ 1,lim =20 * A * B * C√ n = 42,2λ 1 / λ 1,lim = 0,43 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyPosúdenie poziarnej odolnosti: (metóda A)1) Overenie splnenia podmienok pre metódu Aúcinná dlzka stlpa l 0,fi = l 0 = 2,10 ml 0,fi,max = 3 ml 0,fi /l 0,fi,max = 0,70 < 1VYHOVUJEvýstrednost e 0,fi = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,025 mmax.výstrednost e max = 0,15*h = 0,060 me 0,fi /e max = 0,42 < 1VYHOVUJEA s,max = 0,04*b*h = 6400*10 -6 m 2A s,prov = 1256*10 -6 m 2A s,prov /A s,max = 0,20 < 1VYHOVUJEPodmienky sú splnené ⇒ metódu A je mozné pouzitredukcný súcinitel η fi = 0,70návrhová hodnota normálovej sily pri poziarnej situácii:N Ed,fi = η fi *N Ed = -1820,0 kNúnosnost stlpa pri beznej teplote:N Rd = ABS(N Rd0 )-(M Ed -M Rd0 )*(ABS(N Rd0 )-ABS(N Rd1 ))/(M Rd1 -M Rd0 ) = 2746,1 kNstupen vyuzitia pri poziarnej situácii:µ fi = ABS(N Ed,fi )/ABS(N Rd ) = 0,66Hodnoty odcítané z tabulky pre stlpy (STN EN 1992-1-2 tab.5.2a):b min = 350 mmb min / (10 3 *b) = 0,88 < 1VYHOVUJEa min = 40 mmosová vzdialenost vystuze od povrchu a = d 1 = 0,045 ma min / (a*1000) = 0,89 < 1VYHOVUJEStlp splna pozadovanú poziarnu odolnost R 60.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyStĺp rámovej konštrukcie - metóda BSTN EN 1992-1-2 Navrhovanie konstrukcií na úcinky poziaruGeometria:Vstupné údaje:výška stlpa l = 5,50 mvýška prierezu h = 0,45 mšírka prierezu b = 0,45 mpozadovaná poziarna odolnost: R 90stupen vplyvu prostredia:XC1návrhová životnosť:50 rokovZaťaženie stĺpa:tlaková normálová sila N Ed = -1200 kNohybový moment M Ed = 120 kNmMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C30/37f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 30,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpySúcinitele bezpecnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Betón:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 20,0 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,9 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8Výstuz:f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm 2ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617ξ bal,2 = ε cu,3 / (ε cu,3 - ε yd ) = 2,640Krytie výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s =20 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 20 mmStupen vplyvu prostredia XC1 ⇒ podla NA Tab. E.1SK platí min. C16/20 co je splnenéKonstrukcia patrí do triedy S4 (50 rokov zivotnosti ) ⇒ podla NA Tab. 4.3N pre betón ≥ C25/30 jemozné znízit zatriedenie o jednu triedu, takze konecné zatriedenie je S3.podla Tab.4.4N pre XC1 a S3 je c min,dur =10 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 20 mmpredpokladaný priemer strmenov d sw = 8 mmc min,b,sw = d sw = 8 mmostatné ∆c dur = 0c min,sw = MAX(c min,b,sw ;c min,dur ;10) = 10 mmc min,sw +d sw = 18 mmc min + d sw < c min rozhoduje krytie nosnej vystuzec min = 20 mmprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev = 10 mmc nom = c min +∆c dev = 30 mmzvolené krytie betónom c = 35 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Stlpy(krytie hlavnej výstuze)d 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s = 0,045 md 2 = d 1 = 0,045 md = h- d 1 = 0,405 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,180 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,180 mz s = z 1 +z 2 = 0,360 mNávrh výstuže:excentricita e Ed = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,100 mmin. excentricita e 0,min = MAX(h/30;0,020) = 0,020 me Ed > e 0,mine= MAX(e Ed ;e 0,min ) = 0,100 mvýsledný návrhový moment M Ed = ABS(N Ed )*e = 120,0 kNmN c,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 = 1799,2 kNABS(N Ed ) = 1200,0 kNABS(N Ed )/ABS(N c,bal ) = 0,67 < 1prevláda tah (velkáexc.)M Ed1 = M Ed -N Ed *z 1 = 336,0 kNmx=(d√2 * M Ed1* 1 - 1 -λ b * d 2 * η * f cd* 10 3 = 0,133 mh/λ = 0,563 mx bal,1 = ξ bal,1 *d = 0,250 m)x bal,2 = ξ bal,2 *d 2 = 0,119 mx/(ξ bal,1 *d) = 0,53 < 1(ξ bal,2 *d 2 )/x = 0,89 < 1x = 0,133 mnavrhujeme tlacenú aj tahanú výstužF c = λ*b*x*η*f cd *10 3 = 957,6 kNM c = λ*b*x*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ∗x) = 164,5 kNm∆N= -N Ed -F c = 242,4 kN∆M= M Ed -M c = -44,5 kNmA s1,req = (ABS((∆N/2)-(∆M/z s ))) / (f yd *10 3 ) = 563*10 -6 m 2A s2,req = (ABS((∆N/2)+(∆M/z s ))) / (f yd *10 3 ) = 6*10 -6 m 2Návrh: A s2 2 ∅ 20Návrh: A s1 2 ∅ 20zvolená výstuz A s2,prov = 628*10 -6 m 2zvolená výstuz A s1,prov = 628*10 -6 m 2spolu A s,prov = A s2,prov +A s1,prov = 1256*10 -6 m 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyKontrola vystuženia:tlačená výstuž:A s2,min = MAX(0,05*ABS(N Ed )/ (f yd *10 3 ); 0,001*b*h) = 203*10 -6 m 2A s,max = 0,04*b*h = 8100*10 -6 m 2A s2,min / A s2,prov = 0,32 < 1A s,prov / A s,max = 0,16 < 1VYHOVUJEtahaná výstuž:A s1,min = MAX(0,26*f ctm *10 3 *b*d/(f yk *10 3 );0,0013*b*d) = 275*10 -6 m 2A s1,min / A s1,prov = 0,44 < 1VYHOVUJEPosúdenie vystuženia:skutocný priemer vystuze d s1 = 20 mmskutocný priemer vystuze d s2 = 20 mmkrytie c=35 mmd 1 = c*10 -3 + 0,5*10 -3 *d s1 = 0,045 md 2 = c*10 -3 +0,5*10 -3 *d s2 = 0,045 md = h- d 1 = 0,405 mz 1 = (h/2)-d 1 = 0,180 mz 2 = (h/2)-d 2 = 0,180 mN Rd,bal = λ*ξ bal,1 *b*d*η*f cd *10 3 +(A s2,prov -A s1,prov )*f yd *10 3 = 1799,2 kNABS(N Ed ) = 1200,0 kNABS(N Ed )/ABS(N Rd,bal ) = 0,67 < 1prevláda tahε c3 = 2*10 -3 = 2*10 -3σ s = ε c3 *E s = 400,0 N/mm 2predpokladáme σ s2 = f ydx= (ABS(N Ed )-A s2,prov *f yd *10 3 +A s1,prov *f yd *10 3 ) / (λ*b*η*f cd *10 3 ) = 0,167 mx bal,2 = ξ bal,2 *d 2 = 0,119 mx bal,2 / x = 0,71 < 1σ s2 = f ydM Rd = λ*b*x*η*f cd *10 3 *0,5*(h-λ*x)+(A s2,prov *f yd *10 3 *z 2 )+(A s1,prov *f yd *10 3 *z 1 ) = 288,5 kNmM Ed = 120,0 kNmM Ed / M Rd = 0,42 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - StlpyPosúdenie poziarnej odolnosti:1) Overenie splnenia podmienok pre metódu Aúcinná dlzka stlpa v najvyssích podlaziach 0,5*l ≤ l 0,fi ≤ 0,7*ll = 5,50 múcinná dlzka stlpa l 0,fi = 0,6*l = 3,30 ml 0,fi,max = 3 ml 0,fi /l 0,fi,max = 1,10 < 1NEVYHOVUJE, metódu A nie je mozné pouzívat2) Overenie splnenia podmienok pre metódu Bvýstrednost e 0,fi = M Ed /ABS(N Ed ) = 0,100 mmax.výstrednost pre met.B e max = 0,100 me 0,fi /b = 0,22 < 0,25e 0,fi /e max = 1,00 < 1VYHOVUJEštíhlost stlpa λ fi =l 0,fi* √ 12b= 25,4λ fi,max = 30λ fi /λ fi,max = 0,85 < 1VYHOVUJEPodmienky sú splnené ⇒ metódu B je mozné pouzitredukcný súcinitel η fi = 0,70návrhová hodnota normálovej sily pri poziarnej situácii:N Ed,fi = η fi *N Ed = -840,0 kNpomerná normálová sila:n= ABS(N Ed,fi )/(0,7*(b*h*f cd *10 3 +A s,prov *f yd *10 3 )) = 0,261mechanický stupen vystuzenia:ω= (A s,prov *f yd )/(b*h*f cd ) = 0,135Hodnoty odcítané z tabulky pre stlpy (STN EN 1992-1-2 tab.5.2b):b min = 400 mmb = 0,45 mb min / (10 3 *b) = 0,89 < 1VYHOVUJEa min = 25 mmosová vzdialenost vystuze od povrchu a = d 1 = 0,045 ma min / (10 3 *a) = 0,56 < 1VYHOVUJEStlp splna pozadovanú poziarnu odolnost R 90.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierezT-prierezŽelezobetónový trámový strop - určenie spolupôsobiacej šírky doskypodla STN EN 1992-1-1Nosná konštrukcia - všeobecne:Vstupné údaje:vzdialenost medzi podperami l 1 = 6,26 mdlžka uloženia t 1 = 0,30 mdlžka uloženia t 2 = 0,30 mvýška trámu h = 0,50 mšírka trámu b w = 0,30 mšírka dosky pripadajúca k trámu b 1 =šírka dosky pripadajúca k trámu b 2 =1,75 m1,37 mhrúbka dosky h f = 0,15 ma 1 = MIN(1/2*h ;1/2*t 1 ) = 0,15 ma 2 = MIN(1/2*h ;1/2*t 2 ) = 0,15 mUrčenie spolupôsobiacej šírky dosky (b eff ):1. Vnútorné polel eff2 = l 1 +a 1 +a 2 = 6,56 mvnútorné pole l 0 = 0,7*l eff2 = 4,59 mb = b 1 + b 2 + b w = 3,42 mb eff1 = MIN( 0,2 * b 1 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 1 ) = 0,81 mb eff2 = MIN( 0,2 * b 2 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 2 ) = 0,73 mb eff = MIN(b eff1 + b eff2 + b w ; b ) = 1,84 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierez2. Krajné polel eff1 = l 1 +a 1 +a 2 = 6,56 mkrajné pole l 0 = 0,85*l eff1 = 5,58 mb = b 1 + b 2 + b w = 3,42 mb eff1 = MIN( 0,2 * b 1 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 1 ) = 0,91 mb eff2 = MIN( 0,2 * b 2 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 2 ) = 0,83 mb eff = MIN(b eff1 + b eff2 + b w ; b ) = 2,04 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierezŽelezobetónový trám - dimenzovanie výstužepodla EN 1992-1-1Geometria - prierez nosnej konštrukcie:Prosto podopretý trám:laSchwerachseBewehrungVstupné údaje:rozpätie l 1 = 6,26 mdlžka uloženia t 1 = 0,30 mdlžka uloženia t 2 = 0,30 mvýška trámu h = 0,45 mšírka trámu b w = 0,30 mšírka dosky pripadajúca k trámu b 1 = 1,75 mšírka dosky pripadajúca k trámu b 2 = 1,37 mhrúbka dosky h f = 0,15 mvzdialenost prútov k osi hlavnej výstuže a = 0,02 mpredpokladaný priemer prútov výstuže d s1 = 0,025 mnormálové napätia po dlžke nosníka σ cp = 0,00krytie betónom c = 0,035 ma 1 = MIN(1/2*h ;1/2*t 1 ) = 0,15 ma 2 = MIN(1/2*h ;1/2*t 2 ) = 0,15 mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierezUrčenie spolupôsobiacej šírky dosky:teoretické rozpätie l eff1 = l 1 +a 1 +a 2 = 6,56 ml 0 = l eff1 = 6,56 mb = b 1 + b 2 + b w = 3,42 mb eff1 = MIN( 0,2 * b 1 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 1 ) = 1,01 mb eff2 = MIN( 0,2 * b 2 + 0,1 * l 0 ; 0,2 * l 0 ; b 2 ) = 0,93 mb eff = MIN(b eff1 + b eff2 + b w ; b ) = 2,24 mL = l eff1 = 6,56 mZaťaženia:vlastná tiaž: (b * h f + b w * (h - h f )) * 25 = 15,07 kN/mostatné stále zataženia: b * 1,50 = 5,13 kN/mmax q g =20,20 kN/múžitkové zataženie: b * 1,50 = 5,13 kN/mpriecky: b * 1,25 = 4,28 kN/mmax q q = 9,41 kN/mPriečne sily:q g * LV G =2q q * LV Q =2Ohybové momenty:q g* L 2M G =8q q* L 2M Q =8= 66,26 kN= 30,86 kN= 108,66 kNm= 50,62 kNmSúcinitele bezpecnosti:γ G = 1,35γ Q = 1,50Dimenzovanie hlavnej výstuže:Materiálové charakteristiky:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; f ck ≤ 50 ) = C20/25Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 20,00 N/mm 2f yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Vystuz) = 500,00 N/mm 2f yd = f yk / 1,15 = 434,78 N/mm 2α cc = 1,00f ck * α ccf cd =1,5= 13,33 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierezVýpočet:návrhový moment M Ed = γ G * M G + γ Q * M Q = 222,62 kNmstatická výška d = h - c - a - d s1 / 2 = 0,383 mM Ed,s = ABS(M Ed ) = 222,62 kNmµ Ed,s =M Ed,s * 10 -3b eff * d 2 = 0,051* f cdω = TAB("reinf/Ecmy"; ω; µ=µ Ed,s ) = 0,053ζ = TAB("reinf/Ecmy"; ζ; µ=µ Ed,s ) = 0,971ξ = TAB("reinf/Ecmy"; ξ; µ=µ Ed,s ) = 0,077A s1_req =ω * d * b eff* f cd* 10 4f yd= 13,94 cm 2zvolená výstuž: 4 ∅ 25priemere hlavnej výstuže d s = SEL("reinf/As"; ds; ) = 25 mmA s = SEL("reinf/As"; Name; d s = d s ; As≥A s1_req ) = 4 ∅ 25A s1_prov = TAB("reinf/As"; As; Name=A s ) = 19,63 cm 2A s1_req / A s1_prov = 0,71 < 1Kontrola tlačenej zóny betónu:x= ξ*d = 0,029 mx/h f = 0,19 < 1Dimenzovanie šmykovej výstuže:max_V Ed = V G * γ G + V Q * γ Q = 135,74 kNV Ed = max_V Ed - (q g * γ G + q q * γ Q ) * (a 1 + d) = 113,68 kNv 1 = *f0,6(ck1 - )250= 0,55α cw = 1,00z = ζ * d = 0,37 mUhol tlacenej diagonály betónu (1≤cot Θ ≤2,5 , 21,8°≤ Θ ≤ 45°)zvolená hodnota cot Θ x = 1,501x= 33,69 °Θ = atan( )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - T-prierezUhol medzi šmykovou výstužou a osou trámu:α = 90,00 °α cw * b w * z * f cd * v 1V Rd,max = * 101(+tan ( ) )3 = 375,60 kNΘ tan ( Θ )max_V Ed / V Rd,max = 0,36 < 1α = 90°V Eda sw_req = * 10 = 4,71 cm1 1z * f yd * sin ( α )*( +tan ( ) )2 /mΘ tan ( α )zvolená výstuž:strmene ∅ 8-15 2-strižnéd s = SEL("reinf/AsArea"; ds; ) = 8 mma s = SEL("reinf/AsArea";Name;d s =d s ;a s ≥a sw_req /2) = ∅ 8 / e = 15a sw_prov = 2 * TAB("reinf/AsArea"; as; Name=a s ) = 6,70 cm 2 /ma sw_req / a sw_prov = 0,70 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - TrámyTrámyTrám prosto podopretýSTN EN 1992-1-2 Navrhovanie konštrukcií na účinky požiaru Vstupné údaje:rozpätie l = 6,00 mvýška h = 0,60 mšírka b = 0,30 mvlastná tiaž trámu g 0 = h*b*25,0 = 4,50 kN/mstále pritazenie trámu g 1 = 20,50 kN/mstále zatazenie g k = g 0 + g 1 = 25,00 kN/mpremenné zatazenie q k = 15,00 kN/mpožadovaná požiarna odolnosť:stupeň vplyvu prostredia:návrhová životnosť:R90XC150 rokovBeton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2Ocel = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf yk = TAB("reinf/steel"; βs; Name=Ocel) = 500 N/mm 2Súčinitele bezpečnosti (platí pri 20°C):γ c = 1,50γ s = 1,15γ G = 1,35γ Q = 1,50Redukčný súciniteľ (Tabulka A1.1 normy STN EN 1990):pre administratívne budovy platí ψ 2,1 = 0,3Návrh za bežnej teploty podľa STN EN 1992-1-1:súcinitel uvazujúci dlhodobé úcinky na tlakovú pevnost betónu α cc = 1,0f cd = α cc * f ck / γ c = 16,7 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,6 N/mm 2ε cu,3 = 3,5*10 -3η = 1,0λ = 0,8f yd = f yk / γ s = 434,8 N/mm 2E s = 200000 N/mm²ε yd = f yd / E s = 2,174*10 -3ξ bal,1 = ε cu,3 / (ε cu,3 + ε yd ) = 0,617Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - TrámyNávrhová hodnota momentu od zatazenia:M Ed = (γ G * g k + γ Q * q k ) * l ² / 8 = 253,1 kNmKrytie výstuze:predpokladaný priemer hl. výstuze d s =20 mmc nom = c min + ∆c devc min = MAX(c min,b ; c min,dur + ∆c dur,y - ∆c dur,st - ∆c dur,add ; 10mm)c min,b = d s = 20 mmStupen vplyvu prostredia XC1 ⇒ podla NA Tab. E.1SK platí min. C16/20 co je splnenéKonstrukcia patrí do triedy S4 (50 rokov zivotnosti ) ⇒ podla NA Tab. 4.3N pre betón ≥ C25/30 jemozné znízit zatriedenie o jednu triedu, takze konecné zatriedenie je S3.podla Tab. 4.4N pre XC1 a S3 je c min,dur =10 mmostatné ∆c dur = 0c min = MAX(c min,b ;c min,dur ;10) = 20 mmpredpokladaný priemer strmenov d sw = 8 mmc min,b,sw = d sw = 8 mmostatné ∆c dur = 0c min,sw = MAX(c min,b,sw ;c min,dur ;10) = 10 mmc min,sw +d sw = 18 mmc min + d sw < c min rozhoduje krytie nosnej výstužeprídavok na návrhovú odchylku uvazujeme ∆c dev = 10 mmc nom = c min - d sw + ∆c dev = 22 mmzvolené krytie betónom c = 25 mmd 1 = c +d sw + 0,5*d s = 43 mmd = h - (0,001*d 1 ) = 0,557 mNávrh výstuže:µ = M Ed /(b*d 2 * η*f cd *10 3 ) = 0,163µ d,hr = 0,371µ / µ d,hr = 0,439 < 1Vyhovujeζ = 1/2*(1+√(1-2,0554*µ)) = 0,9077A s,req = M Ed /(ζ *d * f yd * 10 3 ) = 1151*10 -6 m 2Navrhujeme 4 ∅ 20zvolená výstuz A s,prov = 1257*10 -6 m 2Kontrola vystuzenia:kontrola šírky trámu:pocet prútov n = 4b min = 2*c + 2*d sw + n*d s + (n-1)*1,2*d s = 218 mmb min / (1000*b) = 0,73 < 1Vyhovujekontrola stupna vystuzenia:A s,min = MAX(0,26*f ctm *b*d/f yk ;0,0013*b*d) = 226*10 -6 m 2A s,max = 0,04 *b*h = 7200*10 -6 m 2A s,min / A s,prov = 0,18 < 1VyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - TrámyPosúdenie za beznej teploty:x = A s,prov *f yd / (b*λ * η * f cd ) = 0,136 mξ = x / d = 0,244ξ / ξ bal,1 = 0,40 < 1VyhovujeM Rd = A s,prov *f yd *10³*(d-0,5*λ * x) = 274,7 kN/mM Ed / M Rd = 0,92 < 1VyhovujePosúdenie poziarnej odolnosti:a) Overenie splnenia tabulkových hodnotHodnoty odcítané z tabulky pre prosto podopreté nosníky (STN EN 1992-1-2 tab.5.5):b min = 300 mmb min / (1000*b) = 1,00 < 1VYHOVUJE, nakolko stací vyhoviet aspon jednej kombinácie zo stlpcov 2 az 5a min = 40 mmosová vzdialenost vystuze od povrchu a = d 1 = 43 mma min / a = 0,93 < 1VYHOVUJEminimálna osová vzdialenost vystuze od bocneho povrchu trámu:a sd,min = a min + 10 = 50 mma sd = a = 43 mma sd,min / a sd = 1,16 < 1NEVYHOVUJERedukcný súcinitel pre kombináciu zatazení podla vztahu (2.5) normy STN EN 1992-1-2:η fi = (g k + ψ 2,1 * q k ) / (γ G * g k + γ Q * q k ) = 0,524Napätie vo výstuzi:σ s,fi = (η fi * f yk / γ s ) * (A s,req / A s,prov ) = 208,6 N/mm2Stanovenie redukcného súcinitela k s (Θ cr ) pre odcítanie z grafu na Obrázku 5.1 normy STN EN1992-1-2:k s (Θ cr ) = σ s,fi / f yk = 0,417Kritická teplota sa odcítá z obr.5.1 (≅ 570°C), alebo sa vypocíta pomocou referencých vztah ov,ktorédefinované pre dané rozpätie 500°C < Θ ≤ 700°C nasledovne:Θ cr = 500+200 / 0,5*(0,61-(σ s,fi / f yk )) = 577 °CPodla odstavca 5.2 (8) pre 350°C < Θ cr ≤ 700°C je mozné upravit osovú vzdialenost výstuze odpovrchu betónu podla vztahu:a min,red = a min + 0,1*(500-Θ cr ) = 32,3 mma sd,min,red = a min,red + 10 = 42,3 mma sd,min,red / a sd = 0,98 < 1VYHOVUJENa základe tabulkového posúdenia je mozné konstatovat, ze trám splna pozadovanú poziarnu odolnost R90.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Trámyb) Posúdenie metódou izotermy 500°CKontrola moznosti pouzitia metódy izotermy podla Tabulky B.1 (STN EN 1992-1-2):hodnota odcítaná z tabulky B.1 b min,B.1 =120 mmb min,B.1 / (1000*b) = 0,40 < 1VYHOVUJE, metodu izotermy 500°C je mozné pouzitRedukcia prierezu:Teplota v osi betonárskej výstuze sa odcíta z grafu A.7b (STN EN 1992-1-2) podla polohy prutov v danompriereze:pre hodnotu a = d 1 = 43 mmteplota rohovych prutov Θ s,1 = 590 °Cteplota strednych prutov Θ s,2 = 400 °Cvzdialenost izotermy 500 °C od bocneho lica trámu a 500,b =0,030 mRedukcný súcinitel pevnosti výstuze sa urcí bud odcítaním z grafu 4.2a normy alebo interpolovaním ztabulky 3.2a normy STN EN 1992-1-2:redukcné súcinitele pre teploty Θ s :pre 500 < Θ s,1 ≤ 600 k s1 = 0,47-0,31*((Θ s,1-600)/100) = 0,501pre Θ s,2 ≤ 400 k s2 = 1,000n = 4priemerny sucinitel k s,v = (2*k s1 +2*k s2 ) / n = 0,750súcinitel bezpecnosti pre bet. výstuz pri poziari γ s,fi = 1,0redukovaná pevnost vystuze f yd,fi = k s,v *(f yk /γ s,fi ) = 375,0 N/mm 2súcinitel bezpecnosti pre betón pri poziari γ c,fi = 1,0pevnost betónu pri pouzití izotermy 500°C f cd,fi = f ck /γ c,fi = 25,0 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - TrámyV dalsom sa posudok prevedie ako pri teplote 20°C p ri uvázení rozmerov redukovaného prierezu apríslusných pevností betónu a výstuze:b fi = b-2*a 500,b = 0,24 md fi = d = 0,557 mPoloha neutrálnej osy:x fi = A s,prov *f yd,fi / (b fi *λ * η * f cd,fi ) = 0,098 mMoment únosnosti za poziaru:M Rd,fi = A s,prov *f yd,fi *10³*(d fi -0,5*λ * x fi ) = 244,1 kNmMoment od zatazenia za poziaru:M Ed,fi = η fi * M Ed = 132,6 kNmPodmienka spolahlivosti za poziaru:M Ed,fi / M Rd,fi = 0,54 < 1VYHOVUJE, trám splna pozadovanú poziarnu odolnost R90.Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - VýstuzVýstuzKotevná dĺžka výstuže panelu pri podperenavrhovaná kotevná dlzka l a = 125 mmNamáhania:vertikálna reakcia V Ed = 29,33 kN/muhol šikmých trhlín Theta = 45 °uhol šmykovej výstuže s horizontálnou rovinou α = 90 °horizontálna tahová silaF Ed = 0,5*V Ed *(1/TAN(Theta)-1/TAN(α)) = 14,7 kN/mMateriály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30Výstuž = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 Sf ctk_0,05 = TAB("concrete/EC";fctk05; Name=Beton) = 1,80 N/mm 2γ c = 1,50Prierezové hodnoty:priemer prúta d s = 12 mmplocha výstuže v podpere A s,prov = 7,54 cm 2 / msúc. pevnosti betónu v tahu (pri dlhodobom zatažení) α ct = 1,00f ctk_0,05f ctd = α ct *= 1,20 N/mm 2γ csúcinitel trenia (dobré podmienky = 1, zlé podmienky = 0,7):η 1 = 1,0súc. priemeru hlavnej výstuže:η 2 = IF(d s ≤ 32; 1,0; (132-d s )/100) = 1,0f bd .............. návrhová hodnota treniaf bd = 2,25 * η 1 * η 2 * f ctd = 2,70 N/mm 2napätie vo výstuži f S = 10*F Ed / A s,prov = 19,5 N/mm 2d szákladná kotevná dlžka l b,rqd = *4f Sf bd= 22 mmminimálna kotevná dlžka l b,min = MAX(0,3*l b,rqd ;10*d s ;10) =120 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - VýstuzSpôsob ukotvenia výstuže:α 1 = 0,70 koniec pod uhlom α < 90°α 1 = 0,70 koniec 90°α 1 = 0,70 hákα 1 = 0,70 min. 1 privarená vložka v priecnom smereα 1 = 1,00 rovný koniec prútanávrhová hodnota l b,eq = α 1 *MAX(l b,rqd ;l b,min ) = 120 mml b,eq / l a = 0,96 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - VýstuzŽelezobetónový ohýbaný prierez podľa EC2Materiály:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30Vystuz = SEL("reinf/steel"; Name; ) = 500 SGeometria:dlžka nosníka l n = 5,80 muloženie t = 0,20 mkrytie výstuže c = 20 mmpriemer strmenov d w = 8 mmUrčenie rozmerov prierezu:teoretické rozpätie l eff = l n +2*t/2 = 6,00 mvýška prierezu h = l eff /12 = 0,50 mšírka prierezu b = h/1,5 = 0,33 mUrčenie návrhového ohybového momentu:- vlastná tiaž, stále zataženia:objemová hmotnost žb. ρ rc = 25,00 kN/m 3vlastná tiaž g 0,k = b*h*ρ rc = 4,13 kN/mstále rovnomerné zataženie (okrem vl.tiaze) g 1,k =15,0 kN/msúc. bezpecnosti pre stále zataženia γ G = 1,35- rovnomerné náhodilé zataženia:rovnomerné úžitkové zataženie p 1,k = 40,0 kN/msúc. bezpecnosti pre náhodilé zataženia γ Q = 1,50- návrhová hodnota zataženia:p Ed = (g 0,k + g 1,k ) * γ G + p 1,k * γ Q = 85,83 kN/mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_2 - Výstuz- návrhový ohybový moment:M Ed = 0,125*p Ed * l eff 2 = 386,24 kNmNávrh hlavnej výstuže:- pevnostné charakteristiky betónu:charak. hodnota pevnosti v tlakuf ck = TAB("concrete/EC"; f ck ; Name=Beton) = 25,00 N/mm 2súc. bezpecnosti pre betón γ c = 1,50návrhová hodnota pevnosti v tlakuf cd = f ck / γ c = 16,67 N/mm 2medzné pomerné pretvorenie betónu v tlaku ε cu = 3,50 %osúc. vplyvu dlhodobého zataženia na pevnost betónu v tlaku α = 0,85- pevnostné charakteristiky výstuže:charak. hodnota medze klzuf yk = TAB("reinf/steel"; β s ; Name=Vystuz) = 500 N/mm 2súc. bezpecnosti pre výstuž γ s = 1,15návrhová hodnota medze klzuf yd = f yk / γ s = 434,78 N/mm 2modul pružnosti ocele E s = 200000 N/mm 2medzné pomerné pretvorenie oceleε sy = 1000*f yd / E s = 2,17 %orelatívna výška tlacenej casti betónu z pohladu ťahaných prútov:ξ c0 = 560 /(700+f yd ) = 0,493relatívna výška tlacenej casti betónu z pohladu tlacených prútov:ξ´c0 = 560 /(700-f yd ) = 2,111Výpočet potrebnej plochy výstuže:- úcinná výška prierezu s predpokladaným priemerom prútov:d s = 28 mmd = 1000*h-c-d w -(d s /2) = 458,0 mm- momentová rovnováha v tažisku tahaných prútov (predpokladáme, že v priereze nemáme tlacenúvýstuz)M Ed = b*x c *α*f cd *(d-x c /2)- výška tlacenej zóny betónu vyjadrená z predchádzajúcej rovnice:x c = d-√(d²-(2*1000*M Ed )/(b*α*f cd )) = 246,9 mm- relatívna výška tlacenej zóny betónu:ξ c = x c / d = 0,539 mm- miesto relatívnej výšky tlacenej zóny betónu:ked ξ c / ξ c0 < 1,0 ⇒ prúty sú v plastickom stave.ξ c / ξ c0 = 1,093 > 1to znamená že prúty sú v pružnom stave.Ked v priereze máme len tahanú výstuž, z rovnice rovnováhy vyplýva:A s = 1000*b*x c *α *f cd / f yd = 2655 mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - MateriálKed potrebujeme aj tlacenú výstuž, uvažujeme s ťahanou výstužou na hranici medze klzu.Maximálny moment, ktorý prenesie daný prierez aj bez tlacenej výstuže, ked tahané prúty sú nahranici medze klzu:M 0 = α * f cd * b * d² * ξ c0 * (1- ξ c0 / 2)/1000 = 364,36 kNmPotrebné množstvo tlacenej výstuže na vykrývanie rozdielu medzi M 0 a M Sd :A sc = (M Ed - M 0 )*1000*1000 / (f yd *(d-50)) = 123 mm 2Potrebné množstvo ťahanej výstuže:A st = A sc + (1000*b*d*ξ c0 * α * f cd ) / f yd = 2551 mm 2Ked M Ed < M c0 je potrebná tlacená výstuž:pre výstuž B500B x c0 = 0,5*d = 229,00 mmM c0 = x c0 *b*α*f cd *(d-(x c0 /2))/1000 = 367,82 kNmA s,req = IF(M Ed A s,req ) = 5 ∅ 28prierezová plocha zvolenej výstužeA s = TAB("reinf/As"; A s ; Name=B) = 30,79 cm 2zvolený pocet prútovn = TAB("reinf/As"; n; d s =d s ; A s >A s,req ) = 5využitie: A s,req / A s = 0,83 < 1Rozmiestnenie prútov, kontrola šírky prierezu:min_b = (2*n-1)*d s +2*(d w +c) = 308 mmmin_b/(1000*b) = 0,93 < 1zvolená hlavná výstuž 5∅ 28 A s = 30,79cm²EC_3MateriálLamelárne porušenie EN 1993-1-10Kritériá vplývajúce na výslednú hodnotu Z Ed (STN EN 1993-1-10 tab. 3.2, str.16):posudzovaná hrúbka plechu s = 35 mma) Hlbka zvaru podliehajúca deformácii zo zmrašťovania kovu:hrúbka zvaru a w = 5 mma eff = a w *√(2) = 7 mmZ A = 3b) Vplyv tvaru a umiestnenia zvaru:Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - MateriálZ B = 0c) Vplyv hrúbky materiálu na tuhosť upnutia z hľadiska zmrašťovania:Z C = 8d) Úhrnná tuhosť pri zmrašťovaní vplyvom zvárania ostatných častí konštrukcie:Z D = 3e) Vplyv predhrevu:S235 - bez predhrievania (Z=0); S355 - predhrev (Z= -8):Z E = -8Výsledná hodnota Z Ed :Σ_Z Ed = Z A +Z B + Z C +Z D +Z E = 6,0Voľba triedy kvality podľa EN 10164 (STN EN 1993-1-1 tab. 3.2, str.29):Σ_Z Ed < 10 ⇒ lamelárne porušenie materiálu možno zanedbat11 < Σ_Z Ed < 20 ⇒ návrhová hodnota kontrakcie Z Rd ⇒ oceľ Z 1521 < Σ_Z Ed < 30 ⇒ návrhová hodnota kontrakcie Z Rd ⇒ oceľ Z 2530 < Σ_Z Ed ⇒ návrhová hodnota kontrakcie Z Rd ⇒ oceľ Z 35Bez predhrievania ⇒ oceľ s triedou kvality Z 15 podľa EN 10164!Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - MateriálVýber kvality ocele - nosník viacpodlažnej budovyEN 1993-1-10Geometria:Vstupné údaje:rozpätie l = 10,00 mvzájomná vzdialenost nosníkov l 1 = 6,00 mhrúbka betónovej dosky h 0 = 0,15 mzataženie od priečok g pr = 0,75 kN/m 2úzitkové zatazenie q k = 2,50 kN/m 2objemová hmotnost betónu γ = 24,0 kN/m 3Materiálové charakteristiky nosníka:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε =√ 235f y= 0,81λ 1 = 93,90 * ε = 76,06Prierezové charakteristiky nosníka:prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = IPEProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = IPE 500A = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 116,0 cm 2h = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 500,0 mmt w = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 10,2 mmvýska stojiny d w = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 426,0 mmb = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 200,0 mmt f = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 16,0 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 21,0 mmI y = TAB("steel/"Typ; Iy; Name=Profil) = 48200,0 cm 4I z = TAB("steel/"Typ; Iz; Name=Profil) = 2140,0 cm 4I t = TAB("steel/"Typ; IT; Name=Profil) = 89,3 cm 4W el,y = TAB("steel/"Typ; Wy; Name=Profil) = 1930,0 cm 3tiaž g= TAB("steel/"Typ; g; Name=Profil) = 0,907 kN/mPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - MateriálVýpocet zatazenia:vlastná tiaž betónovej dosky g 0 = h 0 *γ = 3,60 kN/m 2vlastná tiaž ocelového nosníka g= g = 0,907 kN/mstále zatazenie G k = g+(g 0 +g pr )*l 1 = 27,01 kN/mnáhodilé zatazenie Q k = q k *l 1 = 15,00 kN/mStanovenie referencnej teploty T Ed (EN 1993-1-10, 2.2)najnizšia teplota vzduchu (EN 1991-1-5, NA) T md = -25 °Cnajnizšia strata vyžarovaním (EN 1991-1-5, NA) ∆T r = -5 °Ckorekcia pre napätie a medzu klzu (EN 1993-1-10, 2.2) ∆T σ = 0 °Cpoziadavka bezpecnosti (EN 1993-1-10, 2.2) ∆T R = 0 °Crychlost rastu pom.deformácie (EN 1993-1-10, 2.2) ∆T ε = 0 °Cprofil nie je tvarovaný za studena (EN 1993-1-10, 2.2) ∆T ε,cf = 0 °CT Ed = T md +∆T r +∆T σ +∆T R +∆T ε +∆T ε,cf = -30 °CVýpocet ohybového momentu:súc. kombinácie (EN 1990, A1.2.2) ψ 1 = 0,5( G k+ ψ 1 * Q k )* l 2M y,Ed =8= 431,4 kNmVýpocet najväcšieho napätia od momentu:σ Ed = (M y,Ed *10 -3 ) / (W el,y *10 -6 ) = 223,5 N/mm 2Úroven napätia vzhladom k menovitej medzi klzu:t 0 = 1 mmf y,t = f y - 0,25*(t f /t 0 ) = 351 N/mm 2σ Ed / f y,t = 0,64Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - MateriálVÝBER KVALITY OCELE1.Konzervatívna metóda:σ Ed / f y,t = 0,64 < 0,75T Ed = -30 °Chrúbka prvku t f = t f = 16 mmpodla tabulky 2.1 (STN EN 1993-1-10):podla tabulky kvalita ocele S355J0 umoznuje medznú hrúbku t= 25 mmt f / t = 0,64 < 1VYHOVUJE kvalita ocele S355J02.Presná metóda:V tabulke 2.1 (STN EN 1993-1-10) je možné lineárne interpolovat pre skutocnú hodnotu podielunapätí.max.prípustné hrúbky prvku pre S355JR:pre σ Ed /f y,t =0,75 :t a = 15 mmpre σ Ed /f y,t =0,50 :t b = 30 mmpre σ Ed /f y,t =0,64 (lineárna interpolácia):tt= t a+(b- t a)*( 0,75 - 0,64 ) = 21,6 mm0,75 - 0,50t f / t = 0,74 < 1VYHOVUJE kvalita ocele S355JRPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyNosníkyProstý nosník, posúdenie na klopenie, zaťažený spodný pás:Uloženie vidlicovité v podporách.q dGeometria:Rozpätie l = 8,00 mSírka príruby b= 20,00 cmVýska stojiny h= 50,00 cmHrúbka príruby t= 2,50 cmHrúbka stojiny s= 1,20 cmHrúbka zvarov t s = 0,50 cmbst sthtVýpočtové zaťaženie:q d = 50,00 kN/mMateriály a napätia:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355E s = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2G= TAB("steel/EC"; G; NameEN=ocel) = 81000 N/mm 2f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2ε =√ 235f y= 0,81Parciálny súčiniteľ materiálu:γ M = 1,10Klasifikácia prierezu podľa Tabuľky 5.2 (vid str. 43-44 normy STN EN 1993-1-1) :Príruba:b- t s *2√ 2c =t= 3,72 cmc9 * ε= 0,51 < 1Prierez triedy 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyStojina:d= h - 2 * t s * √2 = 48,59 cmd= 0,69 < 1s * 72 * εPrierez triedy 1( )Posúdenie na ohybový moment:W pl = b * h + t ht + * s *2 2 4* 2 = 3375,00 cm³W pl * f yM c,Rd == 1089,20 kNmγ M * 10 3M Ed =M Edq d * l 28= 400,00 kNmM c,Rd= 0,37 < 1Posúdenie na šmykovú silu:A v = h*s = 60,00 cm²V pl,Rd =f yA v *√ 3 * M * 10= 1117,96 kNV Ed =lq d *2= 200,00 kNV EdV pl,Rd= 0,18 < 1Posúdenie na klopenie:I z = 2 * t * b 3122= 3333,33 cm 4I w =( h + t )I z *4= 2,297*10 6 cm 61I t = * (2 * b * t³ + h * s³)3= 237,13 cm4Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkySúcinitele pre stanovenie kritického momentu (podla STN EN 1993-1-1 / NA, Tab. NB.3.2, str. 15)súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k= 1,00súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k w = 1,00podla Tab. NB.3.2 C 1 = 1,13podla Tab. NB.3.2 C 2 = 0,46podla Tab. NB.3.2 C 3 = 0,53pre zatazenie hornej príruby platí súradnica z a = -27,50 cmvzdialenost bodu taziska od stredu otácania z s = 0,00 cmpre dvojosú symetriu platí z j = 0,00 cmz g = z a -z s = -27,50 cmKritický moment vzpernej odolnosti pri strate stability klopením M cr :π 2 * E s * I zP 1 = C 1 *( k * l * 100 )2 = 12198,18P 2√2(k)I w ( k * l * 100 )2 * G * I t2= * ++ ( Ck w I zπ 2 2 * z g- C 3 * z j ) = 51,27* E s * I zP 3 = C 2 *z g -C 3 *z j = -12,65P 2- P 3M cr = P 1 *10 3 = 779,71 kNmPre triedu prierezu 1 platí β w = 1,00f yλ trans,LT = β w * W pl *10 3 = 1,240* M crPoužijem vzpernú krivku klopenia podľa Tabuľky 6.4 (strana 61) "c" ⇒ odčítam si z Tabuľky 6.3 :α LT = 0,49√ϕ LT = 0,5*(1+α LT *(λ trans,LT -0,2)+λ trans,LT ²) = 1,5241χ LT == 0,41522ϕ LT+√ ϕ LT - λ trans,LTf yM b,Rd = β w * χ LT * W pl *γ M * 10 3 = 452,02 kNmM EdM b,Rd= 0,88 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyProstý nosník nechránený za požiaruSTN EN 1993-1-2 Navrhovanie konštrukcií na účinky požiaruOcelový nosník je súcastou stropnej konstrukcie administratívnej budovy. Nosník ja zatazený rovnomernýmspojitým zatazením a je zaistený proti klopeniu zelezobetónovu doskou. Pozaduje sa, aby nosník malpoziarnu odolnost R15. Vstupné údaje:Rozpätie l = 7,40 mZaťaženie:Stále g k = 4,8 kN/mNáhodilé q k = 7,8 kN/mMateriál:Ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S275E s = TAB("steel/EC"; E; NameEN=Ocel) = 210000 N/mm 2f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=Ocel) = 275 N/mm 2ε =√ 235f y= 0,924Súcinitele spolahlivosti:γ G = 1,35γ Q = 1,50γ M0 = 1,00γ M,fi = 1,00Redukčný súciniteľ (Tabulka A1.1 normy STN EN 1990):pre administratívne budovy platí ψ 2,1 = 0,3Návrh za bežnej teploty podľa STN EN 1993-1-1:Charakteristická hodnota zataženia jeν k = g k + q k = 12,60 kN/mNávrhová hodnota zataženia jeν d = g k * γ G + q k * γ Q = 18,18 kN/mOhybový moment a posúvajúca sila:M Ed = ν d * l ² / 8 = 124,4 kNmV Ed = ν d * l / 2 = 67,3 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyPosúdenie na ohyb pri bežnej teplote:Profil Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = IPEZvolený Profil = SEL("steel/"Typ; Name; Mplyd≥M Ed ) = IPE 300plast. moment pre S235 M pl,yd = TAB("steel/"Typ; Mplyd; Name=Profil) = 139,00 kNmplast. moment pre S275 M pl,yd = f y *M pl,yd /235 = 162,66 kNmM EdM pl,yd= 0,76 < 1VYHOVUJE, nakolko žb. doska zaisťuje nosník proti klopeniu.Prierezové charakteristiky:Výska h = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 300,0 mmVýska stojiny d w = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 248,0 mmHrúbka stojiny t w = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 7,1 mmSírka pása b = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 150,0 mmHrúbka pása t f = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 10,7 mmPolomer r = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 15,0 mmPlocha A = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 53,8 cm 2Moment zotrvacnosti I = TAB("steel/"Typ; Iy; Name=Profil) = 8360,0 cm 4Zatriedenie prierezu podla Tab. 5.2 ( vid str. 43-44 normy STN EN 1993-1-1):Stojina:d wt w72 * εPás:b2 * t f10 * ε= 0,53 < 1= 0,76 < 1⇒ Prierez triedy 1.Posúdenie na šmyk pri bežnej teplote:A v = 1,04 * h * t w / 100 = 22,15 cm 2f yV pl,Rd = A v *√ 3 * γ M0 * 10= 351,68 kNV EdV pl,Rd= 0,19 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohPosúdenie priehybu:5δ max = *384ν k * ( l * 100 )4E s * I*10Zlozka : EC_3 - Nosníky= 2,80 cmδ max100l *250Prierez za bežnej teploty VYHOVUJE= 0,95 < 1Posúdenie únosnosti v prípade požiaru podľa STN EN 1993-1-2:Redukčný súčiniteľ pre kombináciu zaťažení podľa vzťahu (2.5) normy STN EN 1992-1-2:η fi = (g k + ψ 2,1 * q k ) / (γ G * g k + γ Q * q k ) = 0,393Ohybový moment a priecna sila:M fi,Ed = η fi * M Ed = 48,9 kNmV fi,Ed = η fi * V Ed = 26,4 kNVýpočet teploty plynu v požiarnom úseku:Použije sa normalizovaná telotná krivka podla §3.2.1 normy STN EN 1991-1-2:Θg = 20 + 345*log 10 (8*t +1) ............[°C ] kde t je čas [min.]Určenie teploty nosníka:Pre určenie súčiniteľa prierezu se použije obvod prierezu vystavený účinkom požiaru, ktorý je vyznačenýbodkovanou čiarou, viď obrázok:Pomocná hodnota pre súčiniteľ prierezu nechránených oceľových prútov : X =A m / V3 × b + 2 × ( h - t w- 4 × r ) + 2 * π*rX == 0,188 mmA ×-1100Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyOpravný faktor tienenia pre Ι− prierezy sa určí nasledovne:b + 2 × hA × 100k sh = 0,9×= 0,667XPrírastok teploty nechráneného prierezu sa určí zo vztahu (viď § 4.2.5.1 normy EN 1993-1-2):X × h net× delta t∆Θ a,t = k sh *c a× ρ aTeplota prierezu v case t = 15 minut sa odcíta z grafu:Teplota prierezu v case 15minút je Θ a = 614 °CPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyVýpočet únosnostiKlasifikácia prierezu za zvýšenej teploty:c =cb -( 2 * r + )2t w= 56,45 mmt f= 5,28 < 9V tabulke 5.2 pre normálne teploty je hranicná stíhlost pásnice 9*εPre zatriedenie pri poziari sa hodnota ε redukuje na 85% hodnoty pri beznej teplote.Cize posúdenie stíhlosti tlacenej pásnice v nasom prípade bude:(c/t f ) / (9*0,85*ε) = 0,75 < 1⇒ VYHOVUJE, pásnica je triedy 1.V tabulke 5.2 pre normálne teploty je hranicná stíhlost stojiny 72*εPre zatriedenie pri poziari sa hodnota ε redukuje na 85% hodnoty pri beznej teplote.Cize posúdenie stíhlosti tlacenej stojiny v nasom prípade bude:(c/t w ) / (72*0,85*ε) = 0,14 < 1⇒ VYHOVUJE, stojina je triedy 1.Redukcný súcinitel k y,Θ pre teplotu prierezu Θ a = 614 °C sa interpoluje z Tabulky 3.1 (STN EN1993-1-2):k y,Θ = 0,436Pokial je nosník vystavený úcinkom z troch strán a zhora chránený betónovou doskou,nerovnomerné rozdelenie teploty po priereze zohladnený súcinitelom - vid § 4.2.3.3 (7): :κ 1 = 0,7Súcinitel, ktorý vyjadruje nerovnomerné rozdelenie teploty pozdlz nosníka - vid § 4.2.3.3 (8):κ 2 = 1,0Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyMomentová únosnosť pri teplote Θ a = 614 °C :1M fi,t,Rd =*(kκ 1 * y,Θ * M pl,yd / γ M,fi )κ 2= 101,3 kNmM fi,Ed / M fi,t,Rd = 0,5 < 1VYHOVUJEplocha stojiny A V,z = (h-t f )*t w = 2054 mm 2Šmyková únosnosť pri teplote Θ a = 614 °C :A V,z× f yV fi,t,Rd = k y,Θ *√ 3 × γ M,fi× 1000= 142 kNV fi,Ed / V fi,t,Rd = 0,19 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyProstý nosník:q dRozpätie l = 7,50 mZaťaženie:Vlastná tiaz nosníka g 0,k = 0,36 kN/mVlastná tiaz skladby podlahy g 1,k =2,64 kN/mUzitocné q 1,k = 5,00 kN/mMateriál:Ocel = SEL("Steel/EC"; NameEN; ) = S235E s = TAB("Steel/EC"; E; NameEN=Ocel) = 210000 N/mm 2f y = TAB("Steel/EC"; fy; NameEN=Ocel) = 235 N/mm 2ε =√ 235f y= 1,00Súcinitele bezpecnosti:γ G = 1,35γ Q = 1,50ψ= 0,90γ M0 = 1,10Výpočtová hodnota zaťaženia:q ULS = γ G *(g 0,k +g 1,k )+γ Q* q 1,k = 11,55 kN/mVýpočtová hodnota ohybového momentu:q ULS * l 2M Ed =8= 81,21 kNmProfil Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = IPEZvolený Profil = SEL("steel/"Typ; Name; Mplyd≥M Ed ) = IPE 270plastický moment prierezuM pl,yd = TAB("steel/"Typ; Mplyd; Name=Profil) = 107,00 kNmM EdM pl,yd= 0,76 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyPrierezové charakteristiky:Plocha A = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 45,90 cm 2Výska h = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 270,00 mmVýska stojiny d w = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 219,00 mmHrúbka stojiny t w = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 6,60 mmSírka pása b = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 135,00 mmHrúbka pása t f = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 10,20 mmPolomer zaoblenia r = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 15,00 mmMoment zotrvacnosti I = TAB("steel/"Typ; Iy; Name=Profil) = 5790,00 cm 4Zatriedenie prierezu podla Tab. 5.2 ( vid str. 43-44 normy STN EN 1993-1-1):Stojina:d wt w72 * εPás:b2 * t f9 * ε⇒ Prierez triedy 1.= 0,46 < 1= 0,74 < 1Posúdenie na šmyk:V Ed = 0,5 * q ULS * l = 43,31 kNA v = A*10 2 -2*b*t f +(t w +2*r)*t f = 2209,3 mm 2V pl,Rd =f yA v * *√ 3 * 10 -3M0= 272,50 kNV EdV pl,Rd= 0,16 < 1Posúdenie na použitelnosť:q SLS = g 0,k + g 1,k + q 1,k = 8,00 kN/m5δ max = *384q SLS * ( l * 100 )4E s * I*10= 2,71 cmδ max100l *250= 0,90 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyProstý nosník, posúdenie na klopenie, zaťaženie v ťažisku:Uloženie vidlicovité v podporách.q dbst sthtGeometria:Rozpätie l = 8,00 mSírka príruby b = 20,00 cmVýska stojiny h = 50,00 cmHrúbka príruby t = 2,50 cmHrúbka stojiny s = 1,20 cmHrúbka zvarov t s = 0,50 cmVýpočtové zaťaženie:q d = 45,00 kN/mMateriály a napätia:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355E s = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2G= TAB("steel/EC"; G; NameEN=ocel) = 81000 N/mm 2f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2ε =√ 235f y= 0,81Parciálny súčiniteľ materiálu:γ M = 1,10Klasifikácia prierezu podľa Tabuľky 5.2 (vid str. 43-44 normy STN EN 1993-1-1) :Príruba:b- t s *2√ 2c =t= 3,72 cmc9 * ε= 0,51 < 1Prierez triedy 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyStojina:d= h - 2 * t s * √2 = 48,59 cmd= 0,69 < 1s * 72 * εPrierez triedy 1( )Posúdenie na ohybový moment:W pl = b * h + t ht + * s *2 2 4* 2 = 3375,00 cm 3W pl * f yM c,Rd == 1089,20 kNmγ M * 10 3M Ed =M Edq d * l 28= 360,00 kNmM c,Rd= 0,33 < 1Posúdenie na šmykovú silu:A v = h*s = 60,00 cm 2V pl,Rd =f yA v *√ 3 * M * 10= 1117,96 kNV Ed =lq d *2= 180,00 kNV EdV pl,Rd= 0,16 < 1Posúdenie na klopenie:I z = 2 * t * b 3122= 3333,33 cm 4I w =( h + t )I z *4= 2,297*10 6 cm 61I t = * (2 * b * t³ + h * s³)3= 237,13 cm4Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkySúcinitele pre stanovenie kritického momentu (podla STN EN 1993-1-1 / NA, Tab. NB.3.2, str. 15)súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k= 1,00súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k w = 1,00podla Tab. NB.3.2 C 1 = 1,13podla Tab. NB.3.2 C 2 = 0,46podla Tab. NB.3.2 C 3 = 0,53pre zatazenie hornej príruby platí súradnica z a = 0,00 cmvzdialenost bodu taziska od stredu otácania z s = 0,00 cmpre dvojosú symetriu platí z j = 0,00 cmKritický moment vzpernej odolnosti pri strate stability klopením M cr :√2k I*π 2 * E s * I z( )w ( k * l * 10 2 2) * G * I t+k wI z π 2 * E s * I zM cr = C 1**= 606,05 kNmk * l * 10 2 210 3( )Pre triedu prierezu 1 platí β w = 1,00f yλ trans,LT = β w * W pl *10 3 = 1,406* M crPoužijem vzpernú krivku klopenia podľa Tabuľky 6.4 (strana 61) "c" ⇒ odčítam si z Tabuľky 6.3 :α LT = 0,49√ϕ LT = 0,5*(1+α LT *(λ trans,LT -0,2)+λ trans,LT ²) = 1,7841χ LT == 0,34722ϕ LT+√ ϕ LT - λ trans,LTf yM b,Rd = β w * χ LT * W pl *γ M * 10 3 = 377,95 kNmM EdM b,Rd= 0,95 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyProstý nosník, posúdenie na klopenie, zaťažený horný pás:Uloženie vidlicovité v podporách.q dGeometria:Rozpätie l = 8,00 mSírka príruby b= 20,00 cmVýska stojiny h= 50,00 cmHrúbka príruby t= 2,50 cmHrúbka stojiny s= 1,20 cmHrúbka zavrov t s = 0,50 cmbst sthtVýpočtové zaťaženie:q d = 36,00 kN/mMateriály a napätia:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355E s = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2G= TAB("steel/EC"; G; NameEN=ocel) = 81000 N/mm 2f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2ε =√ 235f y= 0,81Parciálny súčiniteľ materiálu:γ M = 1,10Klasifikácia prierezu podľa Tabuľky 5.2 (vid str. 43-44 normy STN EN 1993-1-1) :Príruba:b- t s *2√ 2c =t= 3,72 cmc9 * ε= 0,51 < 1Prierez triedy 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkyStojina:d= h - 2 * t s * √2 = 48,59 cmd= 0,69 < 1s * 72 * εPrierez triedy 1( )Posúdenie na ohybový moment:W pl = b * h + t ht + * s *2 2 4* 2 = 3375,00 cm³W pl * f yM c,Rd == 1089,20 kNmγ M * 10 3M Ed =M Edq d * l 28= 288,00 kNmM c,Rd= 0,26 < 1Posúdenie na šmykovú silu:A v = h*s = 60,00 cm²V pl,Rd =f yA v *√ 3 * M * 10= 1117,96 kNV Ed =lq d *2= 144,00 kNV EdV pl,Rd= 0,13 < 1Posúdenie na klopenie:I z = 2 * t * b 3122= 3333,33 cm 4I w =( h + t )I z *4= 2,297*10 6 cm 61I t = * (2 * b * t³ + h * s³)3= 237,13 cm4Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - NosníkySúcinitele pre stanovenie kritického momentu (podla STN EN 1993-1-1 / NA, Tab. NB.3.2, str. 15)súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k= 1,00súc. vzp. dlzky podla Tab. NB.4.1 k w = 1,00podla Tab. NB.3.2 C 1 = 1,13podla Tab. NB.3.2 C 2 = 0,46podla Tab. NB.3.2 C 3 = 0,53pre zatazenie hornej príruby platí súradnica z a = 27,50 cmvzdialenost bodu taziska od stredu otácania z s =0,00 cmpre dvojosú symetriu platí z j = 0,00 cmz g = z a -z s = 27,50 cmKritický moment vzpernej odolnosti pri strate stability klopením M cr :π 2 * E s * I zP 1 = C 1 *( k * l * 100 )2 = 12198,18P 2√2(k)I w ( k * l * 100 )2 * G * I t2= * ++ ( Ck w I zπ 2 2 * z g- C 3 * z j ) = 51,27* E s * I zP 3 = C 2 *z g -C 3 *z j = 12,65P 2- P 3M cr = P 1 *10 3 = 471,09 kNmPre triedu prierezu 1 platí β w = 1,00f yλ trans,LT = β w * W pl *10 3 = 1,595* M crPoužijem vzpernú krivku klopenia podľa Tabuľky 6.4 (strana 61) "c" ⇒ odčítam si z Tabuľky 6.3 :α LT = 0,49√ϕ LT = 0,5*(1+α LT *(λ trans,LT -0,2)+λ trans,LT ²) = 2,1141χ LT == 0,28622ϕ LT+√ ϕ LT - λ trans,LTf yM b,Rd = β w * χ LT * W pl *γ M * 10 3 = 311,51 kNmM EdM b,Rd= 0,92 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovPätky_stlpovPätka oceľového stĺpa - kĺbové uloženieGeometria:Materiál a napätia:Stlp a pätná doska:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε =√ 235f y= 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M5 = 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M0 = 1,00λ 1 = 93,90 * ε = 93,90Základ:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C25/30f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 25,0 N/mm 2súc.uvaz.dlhod.úcinky na tlak.pevnost bet. α cc = 1,0súcinitel spolahlivosti γ c = 1,5f cd = α cc * f ck / γ c = 16,7 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 2,6 N/mm 2Návrhová osová sila v päte stlpa:N j,Ed = 1500,0 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovPrierez:prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 360A 0 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 143,00 cm 2h c = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 350,00 mmt wc = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 10,00 mmvýska stojiny d wc = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 261,00 mmb fc = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 300,00 mmt fc = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 17,50 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 27,00 mmi y = TAB("steel/"Typ; iy; Name=Profil) = 15,20 cmi z = TAB("steel/"Typ; iz; Name=Profil) = 7,43 cmPevnost základu v uložení:súcinitel materiálu β j = 2/3 = 0,667súcinitel zvýšenia pevnosti α = √ A c1/ A c0rozmery základu nie sú známe ⇒ α = 1,5návrhová pevnost základu v uložení f jd = α*β j *f cd = 16,7 N/mm 2Urcenie plochy pätnej dosky:(1A c0 = MAX( *h c* b fc)N j,Ed* 10 32;f cdN j,Ed* 10 3f cd) = 89820 mm 20,95*h c *b fc = 99750 mm 2A c0 / (0,95*h c *b fc ) = 0,90 < 1A c0 < 0,95*h c *b fc ⇒ krátke vyloženie pätnej doskyA c0 ≥ 0,95*h c *b fc ⇒ dlhé vyloženie pätnej doskyPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovrozmery pätnej dosky s krátkym vyložením:b p = b fc +2*t fc = 335 mmh p = h c +2*t fc = 385 mmzvolená šírka b p = 340 mmzvolená výška h p = 390 mmA c0 = b p *h p = 132600 mm 2Posúdenie únosnosti v uložení:N j,Rd = f jd *(2*(b fc +2*t fc )*(c+2*t fc )+(h c -2*c-2*t fc )*(2*c+t wc ))-B -√ B 2 - 4 * A * Cprídavná nosná šírka c =2 * AKonštanta Krátke vyloženie pätnej dosky Dlhé vyloženie pätnej doskyT-profily sa neprekrývajú T-profily sa neprekrývajú T-profily s prekrývanímA 2 2 2B -(b fc -t wc +h c ) +(2*b fc -t wc +h c ) +(b fc +h c )C +(N j,Ed /2*f jd )-(2*b fc *t fc +4*t fc 2 +0,5*h c *t wc -t fc *t wc )+(b fc *t fc +0,5*h c *t wc -t fc *t wc )-(N j,Ed /2*f jd )+(b fc *h c )/2-(N j,Ed /2*f jd )pre krátke vyloženie dosky:A = 2B = -(b fc -t wc +h c ) = -640,0 mmC = 0,5*N j,Ed *10 3 / f jd -(2*b fc *t fc +4*t fc 2 +0,5*h c *t wc -t fc *t wc ) = 31610 mm 2-B -√ B 2 - 4 * A * Cc == 61 mm2 * Akontrola rozmerov dosky:(h c -2*t fc )/2 = 157,5 mmc / ((h c -2*t fc )/2) = 0,39 < 1VYHOVUJE(b p -t wc )/2 = 165,0 mmc / ((b p -t wc )/2) = 0,37 < 1VYHOVUJEN j,Rd = f jd* 10 -3 *( *)2 *( ( ( h )))bp- h c+ +p t fc+ c ( h - 2 * c - 2 * t )c fc * ( 2 * + )2N j,Ed / N j,Rd = 0,97 < 1VYHOVUJEStanovenie hrúbky pätnej dosky:cmin. hrúbka t p,min =√ f y /= 28,2 mm( 3 * f jd* γ M0 )zvolená hrúbka pätnej dosky t p = 30 mmc t wc = 1544,0 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovPätka oceľového stĺpa - votknutieÚlohou je stanoviť moment únosnosti kotvenia pri danej osovej sile.Geometria:Vstupné údaje:Zataženie:N Ed = 500,0 kNRozmery pätnej dosky:hrúbka t p = 30 mmšírka b p = 340 mmvýška h p = 340 mmZáklad:šírka b f = 1600 mmdlžka h f = 1600 mmhlbka d f = 1000 mmMateriál a napätia:Stlp a pätná doska:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε =√ 235f y= 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M0 = 1,10parc.súc. bezpecnosti γ M2 = 1,25λ 1 = 93,90 * ε = 93,90Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovZáklad:Beton = SEL("concrete/EC"; Name; ) = C12/15f ck = TAB("concrete/EC"; fck; Name=Beton) = 12,0 N/mm 2α cc = 1,0súcinitel spolahlivosti γ c = 1,5f cd = α cc * f ck / γ c = 8,0 N/mm 2f ctm = TAB("concrete/EC"; fctm; Name=Beton) = 1,6 N/mm 2Prierezové hodnoty stlpa:prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEBProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEB 200A 0 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 78,10 cm 2h c = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 200,00 mmt wc = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 9,00 mmvýska stojiny d wc = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 134,00 mmb fc = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 200,00 mmt fc = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 15,00 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 18,00 mmi y = TAB("steel/"Typ; iy; Name=Profil) = 8,54 cmi z = TAB("steel/"Typ; iz; Name=Profil) = 5,07 cmKotevné skrutky:kotevná skrutka KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 24trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 4.6f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 400 N/mm 2A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 353 mm 2únosnost skrutiek v tahu:F 2s,Rd = 2 *0,9 * f ub* 10 -3 * A sγ M2= 203,3 kNúnosnost pätnej dosky v ohybe:m= 40 mmW el = b p *t 2 p /6 = 51000 mm 3F p,Rd =W el* f y* 10 -3= 272,4 kNm * γ M0F 2s,Rd / F p,Rd = 0,75 < 1Tlacená cast:umiestnenie pätnej dosky:e h = (h f - h p )/2 = 630 mme b = (b f - b p )/2 = 630 mmsúcinitel materiálu podliatia β j = 2/3 = 0,667Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Pätky_stlpovsúcinitel zvýšenia pevnosti α = √ A c1/ A c0α= MIN(1+(d f /MAX(h p ;b p )) ; 1+2*(e h /h p ) ; 1+2*(e b /b p ) ; 3) = 3,0(ked rozmery základu nie sú známe ⇒ α = 1,5)návrhová pevnost základu v uložení f jd = α*β j *f cd = 16,0 N/mm 2prídavná nosná šírka c = t p√*N Ed = A eff *f jd - F 2s,RdA eff =b eff =N Edf y= 63,3 mm3 * f jd * γ M0+F 2s,Rdf jd* 10 -3 = 43956 mm 2A effb fc+ 2 * c= 134,6 mmd b = h c /2 +m = 140 mmh c b effd c = + c -2 2= 96,0 mmmomentová únosnost pätky stlpa pri danom priereze a N Ed :M Rd = F 2s,Rd *d b *10 -3 +A eff *10 -6 *f jd *d c = 96,0 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámRámRámový rohVstupné údaje:Materiál, Prierez, Geometria:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355Ocelový profil:Typ1 = SEL("steel/Profils"; Name;) = HEBRozmer NH1 = SEL("steel/"Typ1; NH; ) = 320Nábeh:šírka pásnice b 1 = 30,00 cmhrúbka pásnice t 1 = 1,90 cmvýška h V = 39,00 cmhrúbka stojiny s = 1,10 cmRozmery výstuhy:šírka b = 14,00 cmdlžka l = 27,00 cmhrúbka t = 2,00 cmvybratie c = 3,00 cmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámZvary:hrúbka zvaru a 1 = 0,40 cmhrúbka zvaru a 2 = 0,40 cmhrúbka zvaru a 3 = 0,30 cmhrúbka zvaru na výstuhe a 4 = 0,80 cmhrúbka zvaru a 5 = 0,80 cmNamáhania v uzle:N R,k = 80,0 kNV R,k = 166,0 kNM R,k = 460,0 kNmN S,k = 198,0 kNV S,k = 79,0 kNM S,k = 464,0 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámMateriálové charakteristiky:pevnost v tahu ocele:f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel)/10 = 51,0 kN/cm 2medza klzu:f y,k = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel)/10 = 35,5 kN/cm 2súc. bezpecnosti (STN EN 1993-1-1):γ M0 = 1,10γ M2 = 1,25f y,d =σ Rd =τ Rd =f y,kγ M0= 32,27 kN/cm 2f y,kγ M0= 32,27 kN/cm 2f y,kγ M0* √ 3 = 18,63 kN/cm 2Prierezové charakteristiky:Stĺp (S) (HEB 320):h S = TAB("steel/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 32,00 cmb S = TAB("steel/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 30,00 cmt S = TAB("steel/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 2,05 cms S = TAB("steel/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 1,15 cmr S = TAB("steel/"Typ1; r; NH=NH1)/10 = 2,70 cmA S = TAB("steel/"Typ1; A; NH=NH1) = 161,00 cm 2I y,S = TAB("steel/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 30820,00 cm 4Nábeh (V):h = h V - 2 * t 1 = 35,20 cmA V = s * h + 2 * b 1 * t 1 = 152,72 cm 2A Vz = s * h = 38,72 cm 2I y,V =h 332)s * + *12t 1 ( h + t 1 )b 1 * + b *12 1 t 1 *4= 43259,95 cm 4W y,V =I y,V2 *h V= 2218,46 cm 3W y,1 =I y,V2 *hW y,2 =I y,V2 *hS y,a1 =h + t 1b 1 * t 1 *2= 2457,95 cm 3= 2457,95 cm 3= 1057,35 cm 3Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámVnútorné sily:h S ' = h S - t S = 29,95 cmh V ' = h V - t 1 = 37,10 cmN R = N R,k = 80,00 kNV R = V R,k = 166,00 kNN S = N S,k = 198,00 kNV S = V S,k = 79,00 kNM R =V R,k * h S'M R,k-2 * 100= 435,14 kNmM S =V S,k * h V'M S,k-2 * 100= 449,35 kNmNábeh - posúdenie prierezu:N RM R* 100σ max = += 20,14 kN/cm 2A VW y,Vσ maxσ Rd= 0,62 < 1vyhovujeτ m =V RA Vz= 4,29 kN/cm 2τ mτ Rd= 0,23 < 1vyhovujeσ 1 =N RM R* 100+A VW y,1= 18,23 kN/cm 2σ 2 =N RM R* 100-A VW y,2= -17,18 kN/cm 2σ x = MAX(ABS(σ 1 ); ABS(σ 2 )) = 18,23 kN/cm 22σ v =√ + 3 * τ mσ vσ x2= 19,69 kN/cm 2σ Rd= 0,61 < 1vyhovujePosúdenie kútového zvaru a 1 :V R* S y,a1τ w == 5,07 kN/cm 2I y,V* 2 * a 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Rámpodla tabulky 4.1 (EN 1993-1-8):β w = 0,9f vw,d =τ wf u√ 3 * β *= 26,17 kN/cm 2w γ M2f vw ,d= 0,19 < 1vyhovujePosúdenie hrúbky stojiny:erf.s 1√= 0,07 *V R√ f y,k= 0,37 cmerf.s 2 = √ f y,kh *670= 0,31 cmerf.s = MAX(erf.s 1 ; erf.s 2 ) = 0,37 cmerf.ss= 0,34 < 1Posúdenie rohového plechu:Šmykové sily: (T o = T u , T l = T r )T o =M RN R* 100-h V'2T r =M SN S* 100-h S'2= 1132,88 kN= 1401,33 kNŠmykové napätie:s E : hrúbka rohového plechu = hrúbka stojiny stlpas E = s S = 1,15 cmzvolená hrúbka:s E = 2,20 cmτ E =kontrola τ r =T oh S'* s E= 17,19 kN/cm 2T rh V'* s E= 17,17 kN/cm 2τ Eτ Rd= 0,92 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámNormálové napätia:I y,SW y,S ' =0,5 *( h S- 2 * t S- 2 * r S )= 2739,56 cm 3σ x =N RM R* 100+A VW y,1= 18,23 kN/cm 2σ z =N SM S* 100+A SW y,S'= 17,63 kN/cm 2Zrovnávacie napätie:σ v =2 22√ σ x + σ z - σ x * σ z+ 3 *( 0,75 * τ E )= 28,64 kN/cm 2σ vσ Rd= 0,89 < 1vyhovujeα = IF(h V ' > h S ' ;h V'h S'; ) = 1,239h S'h V'V z,d = IF(h V ' > h S ' ; T o ;T r ) = 1132,88 kNerf.s E =√V z,d * α80 **√ ( 5,34 * α 2 + 4,0)f y,k= 0,92 cmerf.s Es E= 0,42 < 1vyhovujePosúdenie zvaru na stojine nábehu a 3 :A w3 = 2 * a 3 * (h - 2*a 1 ) = 20,64 cm 2τ w =V RA w 3= 8,04 kN/cm 2tabulka 4.1 (EN 1993-1-8):β w = 0,9γ M2 = 1,25f uf vw,d =√ 3 * β *= 26,17 kN/cm 2w γ M2τ w= 0,31 < 1f vw ,dvyhovujePosúdenie zvarov na výstuhe:D - tlaková sila v pásniciM RN RD = * 100+h V'2= 1212,88 kNdlžka zvaru l 5 = 2 * b 1 - s = 58,90 cmA w5 = l 5 * a 5 = 47,12 cm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámPosúdenie - 1.metóda:Návrhová odolnost zvaru:F w,Rd =Df u* A w 5√ 2 * β *= 1510,5 kNw γ M2F w ,Rd= 0,80 < 1vyhovujePosúdenie- 2.metóda:σ kol =DA w 5* √ 2 = 18,20 kN/cm 2τ kol = σ kol = 18,20 kN/cm 2τ par = 0,0 kN/cm 222 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 36,40 kN/cm 2Posúdenie:σ kol= 0,50 < 10,9 * f u/ γ M222 2+√σ kol 3 *( τ kol+ τ par)= 0,80 < 1/ β w* γ M2vyhovujef u ( )Posúdenie zvaru a 4 :∆D =b - cD * 2 *2 * b + s E= 883,55 kNb + c∆M = ∆D *4= 3755,09 kNcmA w4 = 2 * a 4 * (l - c) = 38,40 cm 2W w4 = 2 * a 4 * (l - c) 2 / 6 = 153,60 cm 3σ mer = ∆M / (√(2)*W w4 ) = 17,29 kN/cm 2τ mer = σ mer = 17,29 kN/cm 2τ par = ∆D / (2*A w4 ) = 11,50 kN/cm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - RámPosúdenie:σ mer= 0,47 < 10,9 * f u/ γ M222 2+√σ mer 3 *( τ mer+ τ par)= 0,88 < 1/ β w* γ M2vyhovujef u ( )Šmykové napätie:τ = ∆D / ((l - c)*s E ) = 16,73 kN/cm 2ττ Rd= 0,90 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeSkrutkové_spojePrípoj nosníka na stĺpGeometria:Vstupné údaje:rozpätie l = 6,0 mnávrhové zatazenie q Ed = 33,3 kN/mNávrhová šmyková sila:V Ed = 100,0 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeMateriál a napätia:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε =√ 235f y= 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M0 = 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M2 = 1,25Stlp:prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 200A c = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 53,8 cm 2h c = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 190,0 mmb fc = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 200,0 mmt wc = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 6,5 mmvýska stojiny d wc = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 134,0 mmt fc = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 10,0 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 18,0 mmI yc = TAB("steel/"Typ; Iy; Name=Profil) = 3690,0 cm 4medza klzu f yc = f y = 235 N/mm 2medza pevnosti f uc = f u = 360 N/mm 2Nosník:prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = IPEProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = IPE 300A b1 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 53,8 cm 2h b1 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 300,0 mmb b1 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 150,0 mmt wb1 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 7,1 mmvýska stojiny d wb1 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 248,0 mmt fb1 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 10,7 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 15,0 mmI yb1 = TAB("steel/"Typ; Iy; Name=Profil) = 8360,0 cm 4medza klzu f yb1 = f y = 235 N/mm 2medza pevnosti f ub1 = f u = 360 N/mm 2Stycníkový plech:výška h p = 230 mmšírka b p = 110 mmhrúbka t p = 10 mmzvislá medzera g v = 35 mmvodorovná medzera g h = 10 mmmedza klzu f yp = f y = 235 N/mm 2medza pevnosti f up = f u = 360 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeSkrutky:nepredpäté, kategória: Akotevná skrutka KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 20trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 8.8úcinná plocha v tahu A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 245 mm 2priemer závitu d = TAB("steel/bolt"; d; BS=KS) = 20 mmpriemer otvoru d 0 = 22 mmmedza klzu f yb = TAB("steel/bolt"; fybk; SC=SC) = 640 N/mm 2medza pevnosti f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 800 N/mm 2rozmiestnenie skrutiek:v smere zataženia (1):pocet radov skrutiek n 1 = 3vzdialenost hrany plechu k prvnému radu skrutiek e 1 = 45 mmvzdialenost skrutiek od hornej hrany nosníka e 1,b = 80 mmvzájomná vzdialenost skrutiek p 1 = 70 mmkolmo na smer zataženia (2):pocet zvislých radov skrutiek n 2 = 1vzdialenost hrany plechu k prvnému radu skrutiek e 2 = 50 mmvzdialenost skrutiek od hrany nosníka e 2,b = 50 mmrameno síl z= 60 mmcelkový pocet skrutiek n= n 1 *n 2 = 3Posúdenie rotacnej kapacity:1.poziadavka: h p ≤ d wb1d wb1 = 248,0 mmh p = 230,0 mmh pd w b1= 0,93 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spoje2.poziadavka: Φ available > Φ requiredpre proste podopretý nosník:pozadované natocenie Φ req =q Ed * l 324 * E * 10 3 * I yb1 * 10 -8 = 0,017h e = h b1 -g v -h p = 35 mm√22 h( z - g h ) +(p+ h2 e )= 158,1 mmz= 0,38 < 1√22 h( z - g h ) +(p+ h2 e )Φ avail = asinzz - g√h2-2 h( z - g h ) +(p+ h2 e )atan( )h p+ h2 e= 3,866Φ req / Φ avail = 0,004 < 1( )podmienky sú splnené ⇒ rotacná kapacita je dostatocnáNávrh zvaru:úcinná hrúbka zvaru a = 5 mmpre stycníkový plech z S235 sa požaduje úcinná výška zvaru a ≥ 0,46*t p0,46*t p = 4,6 mm(0,46*t p ) / a = 0,92 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeÚnosnost prípoja v šmyku: (rozhodujúce porušenia)Šmyková únosnost skrutiek:šmyková únosnost 1 skrutky:α v = TAB("steel/bolt"; alphaa; SC=SC) = 0,60F v,Rd =α v* f ub* 10 -3 * A sγ M2= 94,1 kNpre 1 zvislý rad skrutiek:α= 0β=6 * zn *( n + 1 )*p 1= 0,43n * F v,RdV Rd,1 == 173,0 kN√ ( 1 + α * n )+ ( β * n )Stycníkový plech v otlacení:únosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v zvislom smere:e 1p 1 1 f ubα b = MIN( ; -3 * d 03 * d 04 ; ; 1.0) = 0,68f upk 1 = MIN(2.8*e 2 /d 0 -1.7 ; 2.5) = 2,50F b,Rd,ver =α b* k 1* f up* 10 -3 * d * t pγ M2= 97,9 kNúnosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v horizontálnom smere:e 2f ubα b = MIN( ; ; 1.0)3 * d 0f up= 0,76k 1 =2,8*e 11,4*p 1MIN( - 1,7 ; - 1,7 ; 2,5)d 0d 0= 2,50F b,Rd,hor =α b* k 1* f up* 10 -3 * d * t pγ M2= 109,4 kNV Rd,2 =( )n√ 1 + *2α n+F b,Rd,ver2β * n( F b,Rd,hor)= 192,3 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeStena nosníka v otlacení:únosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v zvislom smere:α b =p 1 1 f ubMIN( -3 * d 04 ; ; 1,0)f ub1= 0,81k 1 =2,8*e 2,bMIN( - 1,7; 2,5)d 0= 2,50F b,Rd,ver =α b* k 1* f ub1* 10 -3 * d * t w b1γ M2= 82,8 kNúnosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v horizontálnom smere:e 2,bf ubα b = MIN( ; ; 1,0)3 * d 0f ub1= 0,76k 1 =1,4*p 1MIN( - 1,7; 2,5)d 0= 2,50F b,Rd,hor =α b* k 1* f ub1* 10 -3 * d * t w b1γ M2= 77,7 kNV Rd,8 =( )n√ 1 + *2α n+F b,Rd,ver2β * n( F b,Rd,hor)= 146,1 kNúnosnost prípoja na šmyk:V Rd = MIN(V Rd,1 ; V Rd,2 ; V Rd,8 ) = 146,1 kNV Ed / V Rd = 0,68 < 1Únosnost prípoja na väzbové sily: (rozhodujúce porušenia)γ M,u = 1,1Skrutky v strihu:α v* f ub* 10 -3 * A sF v,Rd,u =γ M,u= 106,9 kNN Rd,u,1 = n*F v,Rd,u = 320,7 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeStycníkový plech v otlacení:únosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v horizontálnom smere:e 2f ubα b = MIN( ; ; 1.0)3 * d 0f up= 0,76k 1 =2,8*e 11,4*p 1MIN( - 1,7 ; - 1,7 ; 2,5)d 0d 0= 2,50α b* k 1* f up* 10 -3 * d * t pF b,Rd,u,hor =γ M,u= 124,4 kNN Rd,u,2 = n*F b,Rd,u,hor = 373,2 kNStena nosníka v otlacení:únosnost 1 skrutky v otlacení v stycníkovom plechu v horizontálnom smere:e 2,bf ubα b = MIN( ; ; 1,0)3 * d 0f ub1= 0,76k 1 =1,4*p 1MIN( - 1,7; 2,5)d 0= 2,50α b* k 1* f ub1* 10 -3 * d * t w b1F b,Rd,u,hor =γ M,u= 88,3 kNN Rd,u,5 = n*F b,Rd,u,hor = 264,9 kNúnosnost prípoja na väzbové sily:N Rd,u = MIN(N Rd,u,1 ; N Rd,u,2 ; N Rd,u,5 ) = 264,9 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeSkrutkový spoj - namáhanie v strihuVstupné údaje:hrúbka plechu t p = 20 mmV Ed = 360 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2Parc. súčinitele bezpečnosti:γ M0 = 1,10Skrutky:γ M2 = 1,25skrutky KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 20trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 10.9pocet skrutiek n = 4plocha jadra skrutky A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 245 mm 2prierezová plocha A = TAB("steel/bolt"; Asch; BS=KS)*100 = 314 mm 2priemer skrutky d = TAB("steel/bolt"; d; BS=KS) = 20 mmpriemer diery d 0 = d+2 = 22 mmmedza klzu f yb = TAB("steel/bolt"; fybk; SC=SC) = 900 N/mm 2pevnost v tahu f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 1000 N/mm 2Odolnosť skrutky proti strihu:Namáhanie skrutky:V EdF v,Ed =n= 90,0 kNpocet strihových rovín n 1 = 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spoje1) strihová rovina prechádza závitom skrutky:α v = 0,6 (pre pevnostné triedy 4.6, 5.6, 8.8)α v = 0,5 (pre pevnostné triedy 4.8, 5.8, 6.8, 10.9)α v = IF(f ub

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeZvolené hodnoty:e 1 = 50 mme 2 = 40 mmp 1 = 70 mmp 2 = 70 mmmin. hrúbka plechu t = t p = 20 mmp 1 1 e 1α b = MIN( -3 * d 04 ; ; ; 1,0) = 0,763 * d 0f ue 2p 2k 1 = MIN( 2,8*- 1,7 ; 1,4*- 1,7; 2,5) = 2,50d 0d 0F b,Rd =α b* k 1* f u* d * t* 0,001γ M2= 218,9 kNF v,EdF b,Rd= 0,41 < 1vyhovujef ubVýsledná odolnosť skrutky pri namáhaní v strihu:F v,Rd = MIN(F v,Rd,1 ; F v,Rd,2 ; F b,Rd ) = 98,0 kNPosúdenie kombinácie strihu a ťahu:v prípade keď skrutky sú namáhané súčasne v ťahu a v strihu, musí byť splnená aj nasledujúcapodmienka:F t,EdF v,Ed+ ≤ 1,01,4*F t,RdF v,RdPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeSkrutkový spoj - namáhanie v strihuVstupné údaje:hrubka plechu t p = 20 mmV Ed = 320 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2Parc. súčinitele bezpečnosti:γ M0 = 1,10Skrutky:γ M2 = 1,25skrutky KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 20trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 10.9pocet skrutiek n = 4plocha jadra skrutky A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 245 mm 2prierezová plocha A = TAB("steel/bolt"; Asch; BS=KS)*100 = 314 mm 2priemer skrutky d = TAB("steel/bolt"; d; BS=KS) = 20 mmpriemer diery d 0 = d+2 = 22 mmmedza klzu f yb = TAB("steel/bolt"; fybk; SC=SC) = 900 N/mm 2pevnost v tahu f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 1000 N/mm 2Negatívny vplyv vložiek na odolnosť v strihu: (EN 1993-1-8, 3.6.1 (12)):hrúbka vložky t p1 = 8 mmd / 3t p1= 0,83 < 1t p1 > d / 3 ⇒ netreba privariť vložku k plechuRedukčný faktor:β p =9 * dMIN(; 1,0) = 0,988 * d + 3 * t p1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeOdolnosť skrutky proti strihu:Namáhanie skrutky:V EdF v,Ed =n= 80,0 kNpočet strihových rovín n 1 = 11) strihová rovina prechádza závitom skrutky:α v = 0,6 (pre pevnostné triedy 4.6, 5.6, 8.8)α v = 0,5 (pre pevnostné triedy 4.8, 5.8, 6.8, 10.9)α v = IF(f ub

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeZvolené hodnoty:e 1 = 50 mme 2 = 40 mmp 1 = 70 mmp 2 = 70 mmmin. hrúbka plechov v spoji t = t p1 = 8 mmα b =p 1 1 e 1f ubMIN( -3 * d 04 ; ; ; 1,0)3 * d 0f u= 0,76k 1 =e 2p 2MIN( 2,8*- 1,7 ; 1,4*- 1,7; 2,5)d 0d 0= 2,50F b,Rd =α b* k 1* f u* d * t* β p * 0,001γ M2= 85,8 kNF v,EdF b,Rd= 0,93 < 1vyhovujeVýsledná odolnosť skrutky pri namáhaní v strihu:F v,Rd = MIN(F v,Rd,1 ; F v,Rd,2 ; F b,Rd ) = 85,8 kNPosúdenie kombinácie strihu a ťahu:v prípade keď skrutky sú namáhané súčasne v ťahu a v strihu, musí byť splnená aj nasledujúcapodmienka:F t,EdF v,Ed+ ≤ 1,01,4*F t,RdF v,RdPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeSkrutkový spoj - namáhanie ťahomVstupné údaje:hrúbka plechu t p = 15 mmF Ed = 600 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2Parc. súčinitele bezpečnosti:γ M0 = 1,10γ M2 = 1,25Skrutky:skrutky KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 20trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 10.9pocet skrutiek n = 4plocha jadra skrutky A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 245 mm 2prierezová plocha A = TAB("steel/bolt"; Asch; BS=KS)*100 = 314 mm 2priemer skrutky d = TAB("steel/bolt"; d; BS=KS) = 20 mmpriemer diery d 0 = d+2 = 22 mmmedza klzu f yb = TAB("steel/bolt"; fybk; SC=SC) = 900 N/mm 2pevnost v tahu f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 1000 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohOdolnosť skrutky proti ťahu:Namáhanie skrutky v ťahu:F EdF t,Ed =nZlozka : EC_3 - Skrutkové_spoje= 150,0 kNsúc. pre tahané skrutky:k 2 = 0,9k 2 = 0,63 pre zapustené skrutkyk 2 = 0,9F t,Rd =k 2* f ub* A sγ M2*0,001 = 176,4 kNF t,EdF t,Rd= 0,85 < 1vyhovujeOdolnosť proti pretlačeniu hlavy alebo matice skrutky:min. hrúbka plechu t p = t p = 15 mms = 32 mmmax. rozmer hlavy skrutky e min =35,0 mmd m =s + e min2= 33,50 mmB p,Rd =0,6 * π * d m* t p* f u* 0,001γ M2= 272,8 kNF t,EdB p,Rd= 0,55 < 1vyhovujeVýsledná odolnosť skrutky pri namáhaní v ťahu:F t,Rd = MIN(F t,Rd ; B p,Rd ) = 176,4 kNPosúdenie kombinácie strihu a ťahu:v prípade keď skrutky sú namáhané súčasne v ťahu a v strihu, musí byť splnená aj nasledujúcapodmienka:F t,EdF v,Ed+ ≤ 1,01,4*F t,RdF v,RdPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeÚnosnosť T-prierezu pri páčení skrutiek (EN 1993-1-8)F T,Ed = 300,0 kNparc. súc. bezpecnosti γ M0 = 1,10parc. súc. bezpecnosti γ M2 = 1,25ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 510 N/mm 2f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2Skrutky:skrutky KS = SEL("steel/bolt"; BS; ) = M 20trieda skrutiek SC = SEL("steel/bolt"; SC; ) = 10.9plocha jadra skrutky A s = TAB("steel/bolt"; Asp; BS=KS)*100 = 245 mm 2prierezová plocha A = TAB("steel/bolt"; Asch; BS=KS)*100 = 314 mm 2priemer skrutky d = TAB("steel/bolt"; d; BS=KS) = 20 mmpriemer diery d 0 = d+2 = 22 mmmedza klzu f yb = TAB("steel/bolt"; fybk; SC=SC) = 900 N/mm 2pevnost v tahu f ub = TAB("steel/bolt"; fubk; SC=SC) = 1000 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojeT - prierez:účinná šírka L eff = 110 mmvzdialenost skrutky od steny p= 50,25 mmhrúbka plechu t f = 40 mmvzdialenost od okraja plechu e min = 40 mmpolomer zaoblenia r= 0,0 mmhrúbka zvaru a= 5,0 mmm= p-0,8*r-0,8*√(2)*a = 44,59 mmn= e min = 40,0 mmPocet skrutiek / rad n skr = 2s = 32 mmmax. rozmer hlavy skrutky e min,b =35,0 mmd m =s + e min,b2= 33,5 mm1. úplná plastizácia pásnice (EN 1993-1-8, Tab.6.2)M pl.1,Rd = 0.25 * L eff * t 2 f * f y / γ M0 / 10 6 = 14,20 kNmF t.Rd.1 = 1000*4 * M pl.1,Rd / m = 1273,8 kN2. porušenie skrutiek a platizácia pásnice (EN 1993-1-8, Tab.6.2)Odolnosť skrutky proti ťahu:súc. tahaných skrutiek:k 2 = 0,9k 2 = 0,63 pre zapustené skrutkyk 2 = 0,9k 2* f ub* A sF t,Rd =γ M2*0,001 = 176,4 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Skrutkové_spojePosúdenie pretlačenia hlavy skrutky:min. hrúbka plechu t p = t f = 40 mmB p,Rd =0,6 * π * d m* t p* f u* 0,001γ M2= 1030,5 kNF T,Edn skr× B p,Rd= 0,15 < 1M pl.2,Rd = 0.25 * L eff * t f2 * f y / γ M0 / 10 6 = 14,20 kNmF t.Rd.2 = 2*(M pl.2,Rd + 10 -3 *n*F t,Rd ) / (10 -3 *(m+n)) = 502,6 kN3. porušenie skrutiek (EN 1993-1-8, Tab 6.2)F t.Rd.3 = n skr * F t,Rd = 352,8 kNPosúdenie:F t.Rd = MIN(F t.Rd.1 ;F t.Rd.2 ;F t.Rd.3 ) = 352,8 kNF T,Ed /F t.Rd = 0,85 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - StlpyStlpyStlp namáhaný osovou silou:NdHVýska stlpa H = 7,50 ml y = H/2 = 3,75 ml z = H/3 = 2,50 mMateriál a napätia:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S275f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 275 N/mm 2Prierez:E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε =√ 235f y= 0,92Prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = IPEZvolený Profil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = IPE 300Prierezová plocha A = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 53,80 cm²Výska prierezu h = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 300,00 mmVýska stojiny h 1 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 248,00 mmHrúbka stojiny s = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 7,10 mmSírka pásu b = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 150,00 mmHrúbka pásu t = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 10,70 mmPloomer zotrvacnosti i y = TAB("steel/"Typ; iy; Name=Profil) = 12,50 cmPolomer zotrvacnosti i z = TAB("steel/"Typ; iz; Name=Profil) = 3,35 cmKlasifikácia prierezu podla Tabulky 5.2 (vid str. 43-44 STN EN 1993-1-1):Stojina:h 1= 1,15 < 1s * 33 * εh 1s * 38 * ε= 1,00 < 1Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - StlpyPrierez triedy 2.Pásnica:b= 0,76 < 12 * t * 10 * εPrierez triedy 1.Rozhoduje vyssia trieda, cize platí prierez triedy 2.Posúdenia:súcinitel efektivity prierezu β A = 1,00súcinitel spolahlivosti stabilitný γ M1 = 1,10Posúdenie vzperu, strata stability kolmo na os Y-Y:h / b = 2,00 > 1,2t /10 = 1,07 cm < 4 cmpodla Tabulky 6.2 (strana 58) sa pouzije vzperná krivka "a"100λ y = l y *i y= 30,00λ 1 = 93,9 * ε = 86,39λ yλ trans,y = *λ 1√ β A = 0,347Podla tab 6.1(str. 57) α = 0,21ϕ = 0,5 * (1 + α * (λ trans,y - 0,2) + λ trans,y ²) = 0,5761χ = = 0,9655ϕ +√ ϕ 2 2- λ trans,yN b,y,Rd = χ * β A * A *f y= 1298,60 kN10 * γ M1Posúdenie vzperu, strata stability kolmo na os Z-Z:h / b = 2,00 > 1,2t / 10 = 1,07 cm < 4cmpodla Tabulky 6.2 (strana 58) sa pouzije vzperná krivka "b"λ z = l z * 100 / i z = 74,63λ zλ trans,z = *λ 1√ β A = 0,864Podla tab 6.1(str. 57) α = 0,34ϕ = 0,5 * (1 + α * (λ trans,z - 0,2) + λ trans,z ²) = 0,9861χ = = 0,6844ϕ +√ ϕ 2 2- λ trans,zN b,z,Rd = χ * β A * A *f y= 920,52 kN10 * γ M1max_N d = MIN(N b,y,Rd ; N b,z,Rd ) = 920,52 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyVäzníkyPriehradový väzník - kontrola uzlovSTN EN 1993-1-8Uzol:typ uzla: zváraný uzol typu N , s medzeroumedzera g = 34,0 mmexcentricita e = 0,0 mmparc.súc. bezpecnosti γ M5 = 1,00parc.súc. bezpecnosti γ M0 = 1,10Pásový prút:N 0,Ed = 238,2 kNM ip,0,Ed = 0,0 kNmV 0,Ed = 1,6 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y0 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 0 =√ 235f y0= 1,00λ 1,0 = 93,90 * ε 0 = 93,90Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyprierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 120A 0 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 25,30 cm 2h 0 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 114,00 mmt w = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 5,00 mmvýska stojiny d w = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 74,00 mmb 0 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 120,00 mmt f = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 8,00 mmr = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 12,00 mmi y = TAB("steel/"Typ; iy; Name=Profil) = 4,89 cmi z = TAB("steel/"Typ; iz; Name=Profil) = 3,02 cmMedzipásové prúty:1.medzipásový prút:N 1,Ed = -60,0 kNM ip,1,Ed = 1,3 kNmV 1,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y1 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 1 =√ 235f y1= 1,00λ 1,1 = 93,90 * ε 1 = 93,90profil1 = SEL("steel/SHS"; Name; ) = SHS 80x4A 1 = TAB("steel/SHS"; A; Name=profil1) = 12,00 cm 2h 1 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil1) = 80,00 mmb 1 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil1) = 80,00 mmt 1 = TAB("steel/SHS"; t; Name=profil1) = 4,00 mmi 1 = TAB("steel/SHS"; i; Name=profil1) = 3,09 cmuhol s pásovým prútom Θ 1 = 90 °2.medzipásový prút:N 2,Ed = -114,4 kNM ip,2,Ed = 1,5 kNV 2,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y2 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 2 =√ 235f y2= 1,00λ 1,2 = 93,90 * ε 2 = 93,90Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyprofil2 = SEL("steel/SHS"; Name; ) = SHS 100x4A 2 = TAB("steel/SHS"; A; Name=profil2) = 15,20 cm 2h 2 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil2) = 100,00 mmb 2 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil2) = 100,00 mmt 2 = TAB("steel/SHS"; t; Name=profil2) = 4,00 mmi 2 = TAB("steel/SHS"; i; Name=profil2) = 3,91 cmuhol s pásovým prútom Θ 2 = 41 °Geometrické podmienky: (STN EN 1993-1-8 tab. 7.20)klasifikácia prierezu: (tab. 5.2 STN EN 1993-1-1)pás:d w / (t w *33*ε 0 ) = 0,45 < 11.trieda, vyhovujeb 0 / (2*t f *9*ε 0 ) = 0,83 < 11.trieda, vyhovujed w / 400 = 0,19 < 1d w ≤ 400 mm, vyhovujemedzipásové prúty:h 1- 2 * t 1t 1* 33*ε 1= 0,55 < 11.trieda, vyhovujeh 2- 2 * t 2t 2* 33*ε 2= 0,70 < 11.trieda, vyhovujeh 1 / t 1 = 20,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeb 1 / t 1 = 20,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeh 2 / t 2 = 25,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeb 2 / t 2 = 25,0 < 35h 1 / b 1 = 1,0vyhovujeh 2 / b 2 = 1,0vyhovuje≤ 35 ⇒ vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyKONTROLA UZLOVEJ ODOLNOSTI (STN EN 1993-1-8 tab. 7.21)Plastizácia steny pásu:b w,1 = MIN(h 1Θ 1+ 5 *( t f+ r ); 2*t 1 +10*(t f +r)) = 180,0 mmsin ( )N 1,Rd_1 = f y0 *10 -3 *t w *b w,1 / (SIN(Θ 1 )*γ M5 ) = 211,5 kNh 2b w,2 = MIN( + *Θ 2sin ( )5 ( + )t fr ; 2*t 2 +10*(t f +r)) = 208,0 mmN 2,Rd_1 = f y0 *10 -3 *t w *b w,2 / (SIN(Θ 2 )*γ M5 ) = 372,5 kNPorušenie medzipásových prútov:ked nasledujúce podmienky sú splnené ⇒ netreba brať do úvahy porušenie medzipásových prútovγ= b 0 / (2*t f ) = 7,50β= 1,0-0,03*γ = 0,77520-28*β = -1,70g/ t f = 4,25g/ t f ≤ 20-28*β ⇒ nevyhovujeb 1 / b 2 = 0,800,75 / (b 1 /b 2 ) = 0,94 < 1(b 1 /b 2 ) / 1,33 = 0,60 < 1vyhovujePásový prút bez výstuhy:p eff,1 = MIN(t w +2*r+7*t f *f y0 /f y1 ; b 1 +h 1 -2*t 1 ) = 85,0 mmN 1,Rd_2 = 2*f y1 *10 -3 *t 1 *p eff,1 / γ M5 = 159,8 kNp eff,2 = MIN(t w +2*r+7*t f *f y0 /f y2 ; b 2 +h 2 -2*t 2 ) = 85,0 mmN 2,Rd_2 = 2*f y2 *10 -3 *t 2 *p eff,2 / γ M5 = 159,8 kNPásový prút s výstuhou:hrúbka výstuhy t s = 8,0 mmt w / t s = 0,63 < 1megfelelhrúbka zvarov a = 4,0 mmb eff,1 = MIN(t w +2*r+7*t f *f y0 /f y1 ; b 1 +h 1 -2*t 1 ) = 85,0 mmb eff,s,1 = MIN(t s +2*a+7*t f *f y0 /f y1 ; b 1 +h 1 -2*t 1 ) = 72,0 mmb EFF,1 = MIN(b eff,1 +b eff,s,1 ; b 1 +h 1 -2*t 1 ) = 152,0 mmN 1,Rd_3 = 2*f y1 *10 -3 *t 1 *(b EFF,1 )/ γ M5 = 285,8 kNb eff,2 = MIN(t w +2*r+7*t f *f y0 /f y2 ; b 2 +h 2 -2*t 2 ) = 85,0 mmb eff,s,2 = MIN(t s +2*a+7*t f *f y0 /f y2 ; b 2 +h 2 -2*t 2 ) = 72,0 mmb EFF,2 = MIN(b eff,2 +b eff,s,2 ; b 2 +h 2 -2*t 2 ) = 157,0 mmN 2,Rd_3 = 2*f y2 *10 -3 *t 2 *(b EFF,2 )/ γ M5 = 295,2 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyŠmykové porušenie pásu:pre medzipásových prútov z RHS:√1α=( + / )4 * g 2 2( 3 * t f)= 0,200A v = A 0 *10 2 -(2-α)*b 0 *t f +(t w +2*r)*t f = 1034,0 mm 2N 1,Rd_4 =f y0 * 10 -3 * A v√ 3 * sin ( Θ 1 ) *= 140,3 kNγ M5f y0 * 10 -3 * A vN 2,Rd_4 =√ 3 * sin ( Θ 2 ) *= 213,8 kNγ M5Pásový prút:A v0 = A 0 *10 2 -2*b 0 *t f +(t w +2*r)*t f = 842,0 mm 2V pl,Rd =A v0 * f y0 * 10 -3√ 3 * γ = 103,9 kNM0( )N 0,Rd = ( A * - ) */0 10 2 A f * +v y0 10 -3 A v * f y0 * 10 -3√2(V)*0,Ed1 -γ M5 = 594,5 kNV pl,RdKONTROLA MOMENTOVEJ ODOLNOSTI (STN EN 1993-1-8 tab. 7.22)Plastizácia steny pásu:M ip,1,Rd_1 = (0,5*f y0 *10 -6 *t w *b w,1 *(h 1 -t 1 ))/ γ M5 = 8,04 kNmM ip,2,Rd_1 = (0,5*f y0 *10 -6 *t w *b w,2 *(h 2 -t 2 ))/ γ M5 = 11,73 kNmPorušenie medzipásových prútov:h z,1 = h 1 -t 1 = 76,0 mmh z,2 = h 2 -t 2 = 96,0 mmM ip,1,Rd_2 = f y1 *10 -6 *t 1 *p eff,1 *h z,1 / γ M5 = 6,07 kNmM ip,2,Rd_2 = f y2 *10 -6 *t 2 *p eff,2 *h z,2 / γ M5 = 7,67 kNmPOSÚDENIE:Pás:N 0,Rd = 594,5 kNABS(N 0,Ed / N 0,Rd ) = 0,40 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyMedzipásové prúty:N 1,Rd = MIN(N 1,Rd_1 ; N 1,Rd_2 ; N 1,Rd_3 ; N 1,Rd_4 ) = 140,3 kNN 2,Rd = MIN(N 2,Rd_1 ; N 2,Rd_2 ; N 2,Rd_3 ; N 2,Rd_4 ) = 159,8 kNM ip,1,Rd = MIN(M ip,1,Rd_1 ; M ip,1,Rd_2 ) = 6,07 kNmM ip,2,Rd = MIN(M ip,2,Rd_1 ; M ip,2,Rd_2 ) = 7,67 kNmABS(N 1,Ed / N 1,Rd )+ABS(M ip,1,Ed / M ip,1,Rd ) = 0,64 < 1VYHOVUJEABS(N 2,Ed / N 2,Rd )+ABS(M ip,2,Ed / M ip,2,Rd ) = 0,91 < 1VYHOVUJEPOSÚDENIE: (v prípade výstuhy)N 1,Rd = MIN(N 1,Rd_1 ; N 1,Rd_3 ; N 1,Rd_4 ) = 140,3 kNABS(N 1,Ed / N 1,Rd )+ABS(M ip,1,Ed / M ip,1,Rd ) = 0,64 < 1VYHOVUJEN 2,Rd = MIN(N 2,Rd_1 ; N 2,Rd_3 ; N 2,Rd_4 ) = 213,8 kNABS(N 2,Ed / N 2,Rd )+ABS(M ip,2,Ed / M ip,2,Rd ) = 0,73 < 1VYHOVUJENÁVRH ZVAROVg = 34,0 mm(t 1 +t 2 ) / g = 0,24 < 1najnizsia trieda ocele v uzle:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2súc. bezpecnosti γ M2 = 1,25podla EN 1993-1-8 tab.4.1:β w = 0,81. medzipásový prút:dlzka zvarov:l 1,w_1 = 2 *h 1sin ( Θ 1 )= 160,0 mml 1,w_2 = b 1 = 80,0 mml 1,w_3 = b 1 = 80,0 mmΣl 1,w = l 1,w_1 +l 1,w_2 +l 1,w_3 = 320,0 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_1:hrúbka a = 4,0 mmN 1,N = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_1 / Σl 1,w = 30,0 kNA w = l 1,w_1 *a = 640,0 mm 2σ kol =τ kol =τ par =N 1,N * 10 3 * sin ( Θ 1 )A w * √ 2 = 33,1 N/mm 2N 1,N * 10 3 * sin ( Θ 1 )A w * √ 2 = 33,1 N/mm 2N 1,N* 10 3 * cos ( Θ 1 )A w= -0 N/mm 2posúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 66,20 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,18 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,13 < 10,9 * f u/ γ M2VYHOVUJEZvar_2:hrúbka a = 4,0 mmN 1,N = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_2 / Σl 1,w = 15,0 kNN 1,M = ABS(M ip,1,Ed ) / (h 1 *10 -3 ) = 16,3 kNΣN= N 1,N +N 1,M = 31,3 kNA w = l 1,w_2 *a = 320,0 mm 2α = (180-Θ 1 ) / 2 = 45 °σ kol = (ΣN*10 3 *SIN(α))/A w = 69,2 N/mm 2τ kol = (ΣN*10 3 *COS(α))/A w = 69,2 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyposúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 138,40 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,38 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,27 < 10,9 * f u/ γ M2VYHOVUJEZvar_3:hrúbka a = 4,0 mmN 1,N = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_3 / Σl 1,w = 15,0 kNN 1,M = ABS(M ip,1,Ed ) / (h 1 *10 -3 ) = 16,3 kNΣN= N 1,N +N 1,M = 31,3 kNA w = l 1,w_3 *a = 320,0 mm 2α = Θ 1 / 2 = 45 °σ kol = (ΣN*10 3 *SIN(α))/A w = 69,2 N/mm 2τ kol = (ΣN*10 3 *COS(α))/A w = 69,2 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2posúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 138,40 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,38 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,27 < 10,9 * f u/ γ M2VYHOVUJE2. medzipásový prút:dlzka zvarov:l 2,w_1 = 2 *h 2sin ( Θ 2 )= 304,9 mml 2,w_2 = b 2 = 100,0 mml 2,w_3 = b 2 = 100,0 mmΣl 2,w = l 2,w_1 +l 2,w_2 +l 2,w_3 = 504,9 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_1:hrúbka a = 4,0 mmN 2,N = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_1 / Σl 2,w = 69,1 kNA w = l 2,w_1 *a = 1219,6 mm 2σ kol =τ kol =τ par =N 2,N * 10 3 * sin ( Θ 2 )A w * √ 2 = 26,3 N/mm 2N 2,N * 10 3 * sin ( Θ 2 )A w * √ 2 = 26,3 N/mm 2N 2,N* 10 3 * cos ( Θ 2 )A w= 42,8 N/mm 2posúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 90,90 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,25 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,10 < 10,9 * f u/ γ M2VYHOVUJEZvar_2:hrúbka a = 4,0 mmN 2,N = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_2 / Σl 2,w = 22,7 kNN 2,M = ABS(M ip,2,Ed ) / (h 2 *10 -3 ) = 15,0 kNΣN= N 2,N +N 2,M = 37,7 kNA w = l 2,w_2 *a = 400,0 mm 2α = (180-Θ 2 ) / 2 = 69,5 °σ kol = (ΣN*10 3 *SIN(α))/A w = 88,3 N/mm 2τ kol = (ΣN*10 3 *COS(α))/A w = 33,0 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2posúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 105,19 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,29 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,34 < 10,9 * f u/ γ M2Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_3:hrúbka a = 4,0 mmN 2,N = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_3 / Σl 2,w = 22,7 kNN 2,M = ABS(M ip,2,Ed ) / (h 2 *10 -3 ) = 15,0 kNΣN= N 2,N +N 2,M = 37,7 kNA w = l 2,w_3 *a = 400,0 mm 2α = Θ 2 / 2 = 20,5 °σ kol = (ΣN*10 3 *SIN(α))/A w = 33,0 N/mm 2τ kol = (ΣN*10 3 *COS(α))/A w = 88,3 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2posúdenie:22 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 156,46 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 360 N/mm 22+√σ kolσ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,43 < 1f u/ ( β w* γ M2 )= 0,13 < 10,9 * f u/ γ M2VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyPriehradový väzník - kontrola uzlov podla EN 1993 - 1 - 8Geometria:Uzol:Typ uzla: zváraný, KT uzolParciálne sucinitele bezpecnosti (STN EN 1993-1-1):parc. bizton. tényezo γ M5 = 1,00parc. bizton. tényezo γ M0 = 1,10Pásový prút ("0" index):N 0,Ed = 1600,0 kNM ip,0,Ed = 0,0 kNmV 0,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y0 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 0 =√ 235f y0= 0,81Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyprierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 240A 0 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 76,80 cm 2h 0 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 230,00 mmt w,0 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 7,50 mmd w,0 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 164,00 mmb 0 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 240,00 mmt f,0 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 12,00 mmr 0 = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 21,00 mmMedzipásové prúty:Diagonála c.1:N 1,Ed = -800,0 kNM ip,1,Ed = 0,0 kNmV 1,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y1 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 1 =√ 235f y1= 0,81Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEBProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEB 160A 1 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 54,30 cm 2h 1 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 160,00 mmt w,1 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 8,00 mmd w,1 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 104,00 mmb 1 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 160,00 mmt f,1 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 13,00 mmr 1 = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 15,00 mmA w1 = (h 1 -t f,1 )*t w,1 = 1176 mm 2A f1 = (A 1 *100-A w1 ) / 2 = 2127 mm 2Θ 1 = 46 °Diagonála c.2:N 2,Ed = 1350,0 kNM ip,2,Ed = 0,0 kNmV 2,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y2 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 2 =√ 235f y2= 0,81Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyPrierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 220A 2 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 64,30 cm 2h 2 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 210,00 mmt w,2 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 7,00 mmd w,2 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 152,00 mmb 2 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 220,00 mmt f,2 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 11,00 mmr 2 = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 18,00 mmA w2 = (h 2 -t f,2 )*t w,2 = 1393 mm 2A f2 = (A 2 *100-A w2 ) / 2 = 2519 mm 2Θ 2 = 49 °Vertikálny prút c.3:N 3,Ed = -350,0 kNM ip,3,Ed = 0,0 kNmV 3,Ed = 0,0 kNocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y3 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm2ε 3 =√ 235f y3= 0,81Prierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 160A 3 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 38,80 cm 2h 3 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 152,00 mmt w,3 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 6,00 mmd w,3 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 104,00 mmb 3 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 160,00 mmt f,3 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 9,00 mmr 3 = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 15,00 mmA w3 = (h 3 -t f,3 )*t w,3 = 858 mm 2A f3 = (A 3 *100-A w3 ) / 2 = 1511 mm 2Θ 3 = 90 °a) Návrh zvarovmin. kvalita ocele v uzle:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 510 N/mm 2súc. bezpecnosti γ M2 = 1,25podla tabulky 4.1 (EN 1993-1-8):β w = 0,9Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyDiagonála c.1:Zvar_1 (na stojine):šírka vybratia c = 32 mmhrúbka zvaru a = 5,0 mmdlžka zvaru l 1,w_1 =h 1c1 (2 *- 2 * t f,1- r 1-Θ )= 241,9 mme 1 =( c - r 1 )/ 2N 1w,Ed = | | *sin ( )= 11,8 mmsin ( Θ 1 )A w 1N 1,EdA 1* 100= 173,3 kNA w = l 1,w_1 *a = 1209,5 mm 2N 1w ,Ed* * Θ 1 N 1w ,Ed* 10 3 * Θ 1 * e 1σ kol = +A w * √ 2 ( )√ 2 **2 a * ( l 1,w _1/ 2 )2 = 115,5 N/mm 26τ kol = σ kol = 115,5 N/mm 210 3 sin ( )N 1w ,Ed* 10 3 * cos ( Θ 1 )sin ( )τ par =A w= 99,5 N/mm 222 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 288,2 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 453 N/mm 20,9*f u /γ M2 = 367,2 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,31 < 10,9 * f u/ γ M222 2+√σ kol 3 *( τ kol+ τ par)= 0,64 < 1/ β w* γ M2VYHOVUJEf u ( )Zvar_2 (na pásnici):hrúbka zvaru a = t f,1 -1 = 12,0 mmdlžka zvaru l 1,w_2 = b 1 = 160,0 mmA f1N 1f,Ed = | N 1,Ed | *A 1* 100= 313,4 kNNávrhová odolnost zvaru:F w,Rd =f u* a * l 1,w _2*√ 2 * β *0,001w γ M2= 615,5 kNPosúdenie:N 1f,Ed / F w,Rd = 0,51 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_3 (na pásnici):hrúbka zvaru a = t f,1 -1 = 12,0 mmdlžka zvaru l 1,w_3 = b 1 = 160,0 mmA f1N 1f,Ed = | N 1,Ed | *A 1* 100= 313,4 kNNávrhová odolnost zvaru:F w,Rd =f u* a * l 1,w _3*√ 2 * β *0,001w γ M2= 615,5 kNPosúdenie:N 1f,Ed / F w,Rd = 0,51 < 1VYHOVUJEDiagonála c.2:Zvar_1 (na stojine):šírka vybratia c = 34 mmhrúbka zvaru a = 4,0 mmdlžka zvaru l 2,w_1 =h 2c2 (2 *- 2 * t f,2- r 2-Θ )= 360,4 mme 2 =( c - r 2 )/ 2N 2w,Ed = | | *sin ( )= 10,6 mmsin ( Θ 2 )A w 2N 2,EdA 2* 100= 292,5 kNA w = l 2,w_1 *a = 1441,6 mm 2N 2w ,Ed* * Θ 2 N 2w ,Ed* 10 3 * Θ 2 * e 2σ kol = +A w * √ 2 ( )√ 2 **2 a * ( l 2,w _1/ 2 )2 = 146,5 N/mm 26τ kol = σ kol = 146,5 N/mm 210 3 sin ( )N 2w ,Ed* 10 3 * cos ( Θ 2 )sin ( )τ par =A w= 133,1 N/mm 222 2+√σ kol 3 *( τ kol + τ par)= 372,8 N/mm 2f u / (β w *γ M2 ) = 453 N/mm 20,9*f u /γ M2 = 367,2 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,40 < 10,9 * f u/ γ M222 2+√σ kol 3 *( τ kol+ τ par)= 0,82 < 1/ β w* γ M2VYHOVUJEf u ( )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_2 (na pásnici):hrúbka zvaru a = t f,2 -1 = 10,0 mmdlžka zvaru l 2,w_2 = b 2 = 220,0 mmA f2N 2f,Ed = | N 2,Ed | *A 2* 100= 528,9 kNNávrhová odolnost zvaru:F w,Rd =f u* a * l 2,w _2*√ 2 * β *0,001w γ M2= 705,2 kNPosúdenie:N 2f,Ed / F w,Rd = 0,75 < 1VYHOVUJEZvar_3 (na pásnici:hrúbka zvaru a = t f,2 -1 = 10,0 mmdlžka zvaru l 2,w_3 = b 2 = 220,0 mmA f2N 2f,Ed = | N 2,Ed | *A 2* 100= 528,9 kNNávrhová odolnost zvaru:F w,Rd =f u* a * l 2,w _3*√ 2 * β *0,001w γ M2= 705,2 kNPosúdenie:N 2f,Ed / F w,Rd = 0,75 < 1VYHOVUJEVertikálny prút c.3:Zvar_1 (na pásnici):hrúbka zvaru a = t f,3 = 9,0 mmdlžka zvaru l 3,w_1 = b 3 -(t w,3 +2*r 3 ) = 124,0 mmN 3f,Ed = | N 3,Ed | / 2 = 175,0 kNNávrhová odolnost zvaru:F w,Rd =f u* a * l 3,w _1*√ 2 * β *0,001w γ M2= 357,7 kNPosúdenie:N 3f,Ed / F w,Rd = 0,49 < 1VYHOVUJEPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyb) Plastizácia steny pásu:Diagonála c.1h 1b w,1 = + 5 *( t f,0+ r 0 )= 387,4 mmsin ( Θ 1 )f y0* t w ,0* b w ,1N 1,Rd = * 10 -3 = 1433,9 kNsin ( Θ 1 )* γ M5| | N 1,EdN 1,Rd= 0,56 < 1VYHOVUJEDiagonála c.2:b w,2 =h 2+ 5 *( t f,0+ r 0 )sin ( Θ 2 )= 443,3 mmN 2,Rd =f y0* t w ,0* b w ,2* 10 -3sin ( Θ 2 )* γ M5= 1563,9 kN| | N 2,EdN 2,Rd= 0,86 < 1VYHOVUJEPripojenie vertikálneho prúta na diagonálu c.1:dlžka pripojenia l 3 = 36 mmb w,3 =t f,3+ 2,5 *( tsin ( 90 -f,1+ r 1 ) + lΘ 1 )3 = 119,0 mmN 3,Rd =f y1* t w ,1* b w ,3* 10 -3sin ( 90 - Θ 1 )* γ M5= 486,5 kN| N 3,Ed | / 2N 3,Rd= 0,36 < 1VYHOVUJEc) Šmykové porušenie pásu:Efektívna plocha prierezu v šmyku:A v = A 0 *10 2 -2*b 0 *t f,0 + (t w,0 +2*r 0 )*t f,0 = 2514,0 mm 2| N 2,Ed | * sin ( Θ 2 )τ Ed = * 10 3 = 405,3 N/mm 2A vτ Rd =τ Edf y0√ 3 × γ = 186,3 N/mm 2M0τ Rd= 2,18 >1nevyhovuje ⇒ zosilnenie steny pásuPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZosilnujúci plech navarený na stenu pásu:t add,0 = 25 mmτ Ed =| N 2,Ed | * sin ( Θ 2 )* 10 3A v+ t add,0* d w ,0= 154,0 N/mm 2τ Edτ Rd= 0,83 < 1σ Ed =| N 0,Ed | * 1000A 0* 100 + t add,0× d w ,0= 135,8 N/mm 222√ σ Ed + 3 * τ Edf y0= 0,93 < 1γ M0VYHOVUJEd) Zavedenie sily z diagonály c.2podla obr. 4.8 z normy STN EN 1993-1-8:Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyDiagonála c.2:medza klzu f y1 = f y2 = 355 N/mm 2medza pevnosti f u1 = f u = 510 N/mm 2b 1 = b 2 = 220 mmt p1 = t f,2 = 11,0 mmk =t f,0f y0MIN( * ; 1,0)t p1f y1= 1,0Efektívna šírka pásového prúta:b eff = t w,0 + 2*r 0 + 7*k*t f,0 = 134 mmf y1 * b 1f u1b eff= 1,14 > 1nevyhovuje, je potrebná výstuhaPosúdenie excentricity (tahaný pás):e = 20mm < 0,25*h 0 = 57,5mm ⇒ vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyPriehradový väzník - kontrola uzlov podla EN 1993 - 1 - 8Pripomienky:Materiál : S355 (pásové prúty)S235 (diagonály)Zváraný uzol K s prekrytímParciálne súčinitele bezpečnosti:γ M0 = 1,10γ M5 = 1,00γ M2 = 1,25A1) VSTUPNÉ ÚDAJE - GEOMETRIAPásový prút:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S355f y0 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 355 N/mm 2E 0 = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2ε 0 =√ 235f y0= 0,81λ 1,0 = 93,90 * ε 0 = 76,06Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyprierez Typ = SEL("steel/Profils"; Name; ) = HEAProfil = SEL("steel/"Typ; Name; ) = HEA 140A 0 = TAB("steel/"Typ; A; Name=Profil) = 31,40 cm 2W y,0 = TAB("steel/"Typ; Wy; Name=Profil) = 155,00 cm 3h 0 = TAB("steel/"Typ; h; Name=Profil) = 133,00 mmt w0 = TAB("steel/"Typ; s; Name=Profil) = 5,50 mmd w0 = TAB("steel/"Typ; h1; Name=Profil) = 92,00 mmb 0 = TAB("steel/"Typ; b; Name=Profil) = 140,00 mmt f0 = TAB("steel/"Typ; t; Name=Profil) = 8,50 mmr 0 = TAB("steel/"Typ; r; Name=Profil) = 12,00 mmi y = TAB("steel/"Typ; iy; Name=Profil) = 5,73 cmi z = TAB("steel/"Typ; iz; Name=Profil) = 3,52 cmMedzipásové prúty:Posúdenie je nutné urobit len v prípade prekrývajúceho prúta, max. možné využitie prierezuprekrytého prúta bude rovnaké.!!! index "2" platí vždy pre prekrytý prút !!!diagonála c.1 - prekrývajúci prút:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y1 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E 1 = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2ε 1 =√ 235f y1= 1,00λ 1,1 = 93,90 * ε 1 = 93,90profil1 = SEL("steel/SHS"; Name; ) = SHS 100x4A 1 = TAB("steel/SHS"; A; Name=profil1) = 15,20 cm 2h 1 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil1) = 100,00 mmb 1 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil1) = 100,00 mmt 1 = TAB("steel/SHS"; t; Name=profil1) = 4,00 mmi 1 = TAB("steel/SHS"; i; Name=profil1) = 3,91 cmuhol s pásovým prútom Θ 1 = 55,2 °diagonála c.2 - prekrytý prút:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y2 = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2E 2 = TAB("steel/EC"; E; NameEN=ocel) = 210000 N/mm 2ε 2 =√ 235f y2= 1,00λ 1,2 = 93,90 * ε 2 = 93,90Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyprofil2 = SEL("steel/SHS"; Name; ) = SHS 120x4A 2 = TAB("steel/SHS"; A; Name=profil2) = 18,40 cm 2h 2 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil2) = 120,00 mmb 2 = TAB("steel/SHS"; a; Name=profil2) = 120,00 mmt 2 = TAB("steel/SHS"; t; Name=profil2) = 4,00 mmi 2 = TAB("steel/SHS"; i; Name=profil2) = 4,72 cmuhol s pásovým prútom Θ 2 = 53,9 °A2) VSTUPNÉ ÚDAJE - VNÚTORNÉ SILY V UZLEPásový prút:N 0,Ed = 183,0 kNM ip,0,Ed = 0,0 kNmV 0,Ed = -20,0 kNdiagonála c.1 - prekrývajúci prút:N 1,Ed = -128,0 kNN 1,H,Ed = N 1,Ed *COS(Θ 1 ) = -73,05 kNN 1,V,Ed = N 1,Ed *SIN(Θ 1 ) = -105,11 kNM ip,1,Ed = 0,0 kNmV 1,Ed = 0,0 kNVyužitie prierezu:(10*ABS(N 1,Ed ) / A 1 ) / (f y1 /γ M0 ) = 0,39 < 1diagonála c.2 - Prekrytý prút:N 2,Ed = 177,00 kNN 2,H,Ed = N 2,Ed *COS(Θ 2 ) = 104,29 kNN 2,V,Ed = N 2,Ed *SIN(Θ 2 ) = 143,01 kNM ip,2,Ed = 0,00 kNV 2,Ed = 0,00 kNVyužitie prierezu:(10*ABS(N 2,Ed ) / A 2 ) / (f y2 /γ M0 ) = 0,45 < 1Miera prekrytia λ ov :q = 30,00 mmp = h 1 /SIN(Θ 1 ) = 121,78 mmλ ov = (q / p)*100 = 25 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyB) POSÚDENIE GEOMETRICKÝCH PODMIENOK: (EN 1993-1-8 tab. 7.20)Klasifikácia prierezu: (tab. 5.2 EN 1993-1-1)Pás:d w 0/ t w 0= 0,63 < 133*ε 0stojina - 1.trieda - vyhovuje0,5 * ( b - )0 t w 0- 2 * r 0( )t f0= 0,89 < 19 * ε 0Pásnica - 1.trieda - vyhovujeMedzipásové prúty:h 1- 2 * t 1t 1* 33*ε 1= 0,70 < 1diagonála c.1 - 1.trieda - vyhovujeh 2- 2 * t 2t 2* 33*ε 2= 0,85 < 1diagonála c.2 - 1.trieda - vyhovujeEN1993-1-8 - tab.7.20:d w0 / 400 = 0,23 < 1d w0 ≤ 400 mm, vyhovujeh 1 / t 1 = 25,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeb 1 / t 1 = 25,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeh 2 / t 2 = 30,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeb 2 / t 2 = 30,0 < 35≤ 35 ⇒ vyhovujeh 1 / b 1 = 1,00,5/ (h 1 /b 1 ) = 0,50 < 1(h 1 /b 1 ) / 2,0 = 0,50 < 1vyhovujeh 2 / b 2 = 1,00,5/ (h 2 /b 2 ) = 0,50 < 1(h 2 /b 2 ) / 2,0 = 0,50 < 1vyhovujeb 1 / b 2 = 0,80,75 / (b 1 / b 2 ) = 0,90 < 1vyhovujePrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyC) POSÚDENIE UZLOVEJ ODOLNOSTI (EN 1993-1-8 tab. 7.21)c1) Porušenie medzipásových prútov:25%≤λov

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Väzníkyc2) Šmykové porušenie pásu:Efektívna plocha prierezu v šmyku:A v = A 0 *10 2 -2*b 0 *t f0 + (t w0 +2*r 0 )*t f0 = 1010,8 mm 2τ Ed =| N 2,Ed | * sin ( Θ 2 )* 10 3A v= 141,5 N/mm 2τ Rd =τ Edf y0√ 3 × γ = 186,3 N/mm 2M0τ Rd= 0,76 < 1σ Ed =N 0,Ed*A 0* 100 103 = 58,3 N/mm 2σ Rd = f y0 / γ M0 = 322,7 N/mm 2σ Edσ Rd= 0,18 < 1(σ Ed /σ Rd ) 2 + (τ Ed /τ Rd ) 2 = 0,61 < 1 vyhovujeD) NÁVRH ZVAROVMinimálna kvalita ocele v uzle:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2Podla tabulky 4.1 (EN 1993-1-8):β w = 0,8diagonála c.1:Využitie prierezu:(10*ABS(N 1,Ed )/A 1 ) / (f y1 /γ M0 ) = 0,39 < 1 vyhovujePri dimenzovaní pripojenia diagonály c.1 horizontálny zvar je zahrnutý do výpoctu s hodnotou (p-q)!Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyDlžka prekrývajúcej casti:x 1 = 24,50 mmhrúbka zvaru:a 1 = 4,0 mmSkutocná plocha zvaru okolo obvodu:A w = a 1 *(2*(p-q)+2*b 1 +2*x 1 ) = 1730,24 mm 2100*A 1 /A w = 0,88 ≤ 1Kedže skutocná plocha zvaru pri diagonále c.1 je väcsia ako prierezová plocha, sme na stranebezpecnosti, ked plochu zvaru bereme do výpoctu s dlžkou bez casti x 1 .Dlžka zvarov:l 1,w_1 = 2*(p-q) = 183,6 mml 1,w_2 = b 1 = 100,0 mml 1,w_3 = b 1 = 100,0 mmΣl 1,w = l 1,w_1 +l 1,w_2 +l 1,w_3 = 383,6 mmZvar_1:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 1,Ed = -128,0 kNN 1.1 = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_1 / Σl 1,w = 61,3 kNA w = l 1,w_1 *a = 734,4 mm 2σ kol =N 1.1 * 10 3 * sin ( Θ 1 )N 1.1 * 10 3 * sin ( Θ 1 )τ kol=τ par =Posúdenie:σ kolA w * √ 2 = 48,5 N/mm 2A w * √ 2 = 48,5 N/mm 2N 1.1* 10 3 * cos ( Θ 1 )A w= 47,6 N/mm 2= 0,19 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M222 2+√σ kol 3 *( τ kol+ τ par)= 0,35 < 1 vyhovuje/ β w* γ M2f u ( )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_2:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 1.2 = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_2 / Σl 1,w = 33,4 kNA w = l 1,w_2 *a = 400,0 mm 2α = (180-Θ 1 ) / 2 = 62,4 °σ kol = (N 1.2 *10 3 *SIN(α))/A w = 74,0 N/mm 2τ kol = (N 1.2 *10 3 *COS(α))/A w = 38,7 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,29 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M22+√σ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,28 < 1 vyhovujef u/ ( β w* γ M2 )Zvar_3:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 1.3 = ABS(N 1,Ed )*l 1,w_3 / Σl 1,w = 33,4 kNA w = l 1,w_3 *a = 400,0 mm 2α = Θ 1 / 2 = 27,6 °σ kol = (N 1.3 *10 3 *SIN(α))/A w = 38,7 N/mm 2τ kol = (N 1.3 *10 3 *COS(α))/A w = 74,0 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,15 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M22+√σ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,37 < 1 vyhovujef u/ ( β w* γ M2 )diagonála c.2:Využitie prierezu:(10*ABS(N 2,Ed )/A 2 ) / (f y2 /γ M0 ) = 0,45 < 1 vyhovujeDlžka zvarov:l 2,w_1 = 2 *h 2sin ( Θ 2 )= 297,0 mml 2,w_2 = b 2 = 120,0 mml 2,w_3 = b 2 = 120,0 mmΣl 2,w = l 2,w_1 +l 2,w_2 +l 2,w_3 = 537,0 mmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_1:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 2.1 = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_1 / Σl 2,w = 97,9 kNA w = l 2,w_1 *a = 1188,0 mm 2σ kol =τ kol =τ par =Posúdenie:σ kolN 2.1 * 10 3 * sin ( Θ 2 )A w * √ 2 = 47,1 N/mm 2N 2.1 * 10 3 * sin ( Θ 2 )A w * √ 2 = 47,1 N/mm 2N 2.1* 10 3 * cos ( Θ 2 )A w= 48,6 N/mm 2= 0,18 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M22+√σ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,35 < 1 vyhovujef u/ ( β w* γ M2 )Zvar_2:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 2.2 = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_2 / Σl 2,w = 39,6 kNA w = l 2,w_2 *a = 480,0 mm 2α = (180-Θ 2 ) / 2 = 63,0 °σ kol = (N 2.2 *10 3 *SIN(α))/A w = 73,5 N/mm 2τ kol = (N 2.2 *10 3 *COS(α))/A w = 37,5 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,28 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M22+√σ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,27 < 1 vyhovujef u/ ( β w* γ M2 )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - VäzníkyZvar_3:hrúbka zvaru a = 4,0 mmN 2.3 = ABS(N 2,Ed )*l 2,w_3 / Σl 2,w = 39,6 kNA w = l 2,w_3 *a = 480,0 mm 2α = Θ 2 / 2 = 26,9 °σ kol = (N 2.3 *10 3 *SIN(α))/A w = 37,3 N/mm 2τ kol = (N 2.3 *10 3 *COS(α))/A w = 73,6 N/mm 2τ par = 0 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,14 < 1 vyhovuje0,9 * f u/ γ M22+√σ kol3 *( + )τ kol2τ par2= 0,37 < 1 vyhovujef u/ ( β w* γ M2 )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Zvárané_spojeZvárané_spojeNávrh kútových zvarovVstupné údaje:hrúbka plechu t p = 15 mmvýška plechu h p = 80 mmN Ed = 250 kNΘ = 50 °Parc. súčinitele bezpečnosti:γ M0 = 1,10γ M2 = 1,25min. trieda ocele v spoji:ocel = SEL("steel/EC"; NameEN; ) = S235f y = TAB("steel/EC"; fy; NameEN=ocel) = 235 N/mm 2f u = TAB("steel/EC"; fu; NameEN=ocel) = 360 N/mm 2podla tabulky 4.1 v EN 1993 -1-8:S 235 ⇒ β w = 0,8S 275 ⇒ β w = 0,85S 355 ⇒ β w = 0,9β w = 0,8Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC_3 - Zvárané_spojePosúdenie zvaru - 1. zjednodušená metóda:hrúbka zvaru a w = 6,0 mmdĺžka zvaru l w =h p2*sin ( Θ)= 208,9 mmA w = a w * l w = 1253,4 mm 2Nárrhová odolnosť zvaru:f u* A wF w,Rd = *√ 3 * β *0,001 = 260,5 kNw γ M2Posúdenie:N Ed / F w,Rd = 0,96 < 1VYHOVUJEPosúdenie zvaru - 2. metóda zložiek napätia:hrúbka zvaru a w = 6,0 mmdlžka zvaru l w =h p2*sin ( Θ)= 208,9 mmA w = a w * l w = 1253,4 mm 2σ kol =N Ed * 10 3 * sin ( Θ)A w * √ 2 = 108,0 N/mm 2τ kol = σ kol = 108,00 N/mm 2τ par =2+√σ kolN Ed* 10 3 * cos ( Θ)A w= 128,2 N/mm 22 23 *( τ kol + τ par)= 309,8 N/mm 2Posúdenie:σ kol= 0,42 < 10,9 * f u/ γ M222 2+√σ kol 3 *( τ kol+ τ par)= 0,86 < 1/ β w* γ M2VYHOVUJEf u ( )Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieEC-6Murované_konstrukcieStena vseobecna tenka malta zvisle zatazenieOVERENIE PILIERA Z PLNÝCH PÁLENÝCH TEHÁL S OBYČAJNOUMALTOUPRI PÔSOBENÍ PREVAŽNE ZVISLÉHO ZAŤAŽENIAPODĽA NORMY STN EN 1996-1-1Použité materiályMurovací prvokDruh murovacieho prvku plná pálená tehlaSkupina murovacieho prvku 1Súčiniteľ vplyvu výšky a šírky δ = 0,77MaltaPevnosť v tlaku f b,orig = 20,00 MPaNormalizovaná pevnosť v tlaku f b = f b,orig *δ = 15,40 MPaZnačka obyčajnej murovacej malty ZM = SEL("EC6/M"; M; ) = M5Pevnosť malty f m = TAB("EC6/M"; fm; M=ZM) = 5,00 MPaRozmery murovaného pilieraVnútorné silyHrúbka murovaného piliera t = 0,30 mŠírka murovaného piliera b = 0,50 mVýška murovaného piliera h w = 2,75 mVnútorné sily v úrovni hlavy prvku:Normálová sila N 1d = 75,00 kNOhybový moment M 1d = 2,00 kNmOhybový moment M 1hd = 0,00 kNmVnútorné sily v strede výšky prvku:Normálová sila N md = 100,00 kNOhybový moment M md = 1,00 kNmOhybový moment M mhd = 2,00 kNmVnútorné sily v úrovni päty prvku:Normálová sila N 2d = 125,00 kNOhybový moment M 2d = 0,00 kNmOhybový moment M 2hd = 0,00 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieGeometria murovaného piliera a priebeh vnútorných sílRez 1-1N11b1d M1d1hdMt1m1w wh1/2 h 1/2h wmNmdMmdMmhd22N 2dM2dM2hdN dM dM hdUrčenie návrhovej pevnosti muriva v tlaku a modulu pružnostiDruh murivaDM = SEL("EC6/gamaM"; DM; ) = CParciálny súčiniteľ spoľahlivosti murivaγ M = TAB("EC6/gamaM"; gamaM; DM=DM) = 2,50SúčiniteľK = 0,55Charakteristická pevnosť v tlakuf k = K*f 0,7 b *f 0,3 m = 6,04 MPaNávrhová pevnosť muriva v tlakuf d = f k /γ M = 2,42 MPaSúčiniteľ modulu pružnostiK E = 1000,0Modul pružnosti murivaE = f k *K E = 6040,0 MPaUrčenie návrhovej odolnosti murovaného piliera v tlakuUrčenie účinných rozmerov murovaného piliera:Zmenšovací súčiniteľ pre účinnú výšku prvkuρ h = 1,00Účinná výška prvkuh ef = ρ h *h w = 2,75 mKoeficient stuženia pre účinnú hrúbku prvkuρ t = 1,00Účinná hrúbka prvkut ef = ρ t *t = 0,30 mŠtihlostný pomer murovaného prvkuλ = h ef /t ef = 9,17 ≤ 27Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni hlavy murovaného piliera:Excentricita od zvislého zaťaženiae 1d = M 1d /N 1d = 0,0267 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 1he = M 1hd /N 1d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 1init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 1 = MAX(e 1d +e 1he +e 1init ; 0,05*t) = 0,0328 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 1 = 1-e 1 /t ef = 0,8907Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 1Rd = Φ 1 *t ef *b*f d *1000 = 323,32 kNUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v strede výšky murovaného piliera:Excentricita od zvislého zaťaženiae md = M md /N md = 0,0100 mExcentricita od vodorovného zaťaženiae hm = M mhd /N md = 0,0200 mMimoriadna excentricitae minit = h ef /450 = 0,0061 mExcentricita od zaťaženiae m = e md +e hm +e minit = 0,0361 mKonečná hodnota súčiniteľa dotvarovaniaΦ t = 1,00Excentricita od dotvarovaniah efe k = 0,002 * Φ t * *t ef√ t * e m = 0,0019 mCelková excentricita v strede výšky prvkue mk = MAX(e m +e k ; 0,05*t) = 0,0380 mPomocný súčiniteľh efλ s√= *f k= 0,2899t ef EPomocný súčiniteľλ s- 0,063u == 0,3900e mk0,73 - 1,17 *tPomocný súčiniteľA 1 = 1-2*e mk /t = 0,7467Zmenšovací súčiniteľ pri päteΦ m = A 1 *2,71828 -(u/2) = 0,6144Návrhová odolnosť v strede výšky prvkuN mRd = Φ m *t ef *b*f d *1000 = 223,03 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni päty murovaného piliera:Excentricita od zvislého zaťaženiae 2d = M 2d /N 2d = 0,0000 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 2he = M 2hd /N 2d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 2init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 2 = MAX(e 2d +e 2he +e 2init ; 0,05*t) = 0,0150 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 2 = 1-e 2 /t ef = 0,9500Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 2Rd = Φ 2 *t ef *b*f d *1000 = 344,85 kNOverenie odolnosti murvaného piliera v tlakuV úrovni hlavy murovanéhoprvku = N 1d /N 1Rd = 0,23 < 1V strede výšky murovanéhoprvku = N md /N mRd = 0,45 < 1V úrovni päty murovanéhoprvku = N 2d /N 2Rd = 0,36 < 1Využitie odolnosti prvku vtlaku = MAX(N 1d /N 1Rd ; N md /N mRd ; N 2d /N 2Rd )*100 = 44,8 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieStena vseobecna obycajna mata zvisle zatazenieOVERENIE MUROVANEJ STENY Z MURIVA S OBYČAJNOU MALTOUPRI PÔSOBENÍ ŠMYKUPODĽA NORMY STN EN 1996-1-1Použité materiályMurovací prvokDruh murovacieho prvkuMP = SEL("EC6/DMP"; DMP_M; ) = prírodný_kamen_Súčiniteľ vplyvu výšky a šírky δ = 1,15Pevnosť v tlaku f b,orig = 10,00 MPaNormalizovaná pevnosť v tlaku f b = f b,orig *δ = 11,50 MPaMaltaZnačka obyčajnej murovacej maltyZM = SEL("EC6/"MP; M; ) = M2.5Počiatočná pevnosť muriva v šmykuf vk0 = TAB("EC6/"MP; fvk0; M=ZM) = 0,10 MPaRozmery murovanej stenyHrúbka steny t = 0,25 mŠírka steny b = 2,75 mDĺžka tlačenej časti steny l c = 1,500 mZaťaženieNávrhová hodnota normálovej sily v posudzovanom priereze N sd =Návrhová hodnota šmykovej sily v posudzovanom priereze V Ed =25,000 kN18,000 kNUrčenie návrhovej pevnosti muriva v šmykuDruh murivaDM = SEL("EC6/gamaM"; DM; ) = BStyčné škáryLS = SEL("EC6/LS; LS; ) = vyplnenéParciálny súčiniteľ spoľahlivosti murivaγ M = TAB("EC6/gamaM"; gamaM; DM=DM) = 2,20Počiatočná pevnosť muriva v šmykuf vk0 = TAB("EC6/"MP; fvk0; M=ZM) = 0,10 MPaNávrhové napätie v tlaku kolmé na rovinu šmykuσ d = (N sd /1000)/(t*b) = 0,04 MPaCharakteristická pevnosť v šmykuf vki = IF(LS="vyplnené"; f vk0 +0,4*σ d ; 0,5*f vk0 +0,4*σ d ) = 0,12 MPaf vkmax1 = 0,065*f b = 0,75 MPaf vkmax2 = 0,045*f b = 0,52 MPaf vk = IF(LS="vyplnené"; MIN(f vki ; f vkmax1 ); MIN(f vki ; f vkmax2 )) = 0,12 MPaPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieNávrhová pevnosť muriva v šmykuf vd = f vk /γ M = 0,05 MPaUrčenie návrhovej odoľnosti steny v šmykuNávrhová odoľnosť steny v šmykuV Rd = t*l c *f vd *1000 = 18,75 kNOverenie odolnosti murovanej steny pri pôsobení šmykuOdolnosť steny pri pôsobeníšmyku = V Ed /V Rd = 0,96 < 1Využitie odolnosti steny pri pôsobeníšmyku = V Ed /V Rd *100 = 96,0 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukciePilier plne tehly zvisle zatazenieOVERENIE MUROVANÉHO PRVKU Z MURIVA S OBYČAJNOU MALTOUPRI PÔSOBENÍ PREVAŽNE ZVISLÉHO ZAŤAŽENIAPODĽA NORMY STN EN 1996-1-1Použité materiályMurovací prvokDruh murovacieho prvku MP = SEL("EC6/DMP"; DMP; ) = tehliarskeSkupina murovacieho prvku SMP = SEL("EC6/"MP; SP; ) = 1Súčiniteľ vplyvu výšky a šírky δ = 1,15MaltaPevnosť v tlaku f b,orig = 10,00 MPaNormalizovaná pevnosť v tlaku f b = f b,orig *δ = 11,50 MPaZnačka obyčajnej murovacej malty ZM = SEL("EC6/M"; M; ) = M2.5Pevnosť malty f m = TAB("EC6/M"; fm; M=ZM) = 2,50 MPaRozmery murovaného prvkuHrúbka murovaného prvku t = 0,30 mŠírka murovaného prvku b = 0,50 mVýška murovaného prvku h w = 2,75 mVnútorné silyVnútorné sily v úrovni hlavy prvku:Normálová sila N 1d = 75,00 kNOhybový moment M 1d = 2,00 kNmOhybový moment M 1hd = 0,00 kNmVnútorné sily v strede výšky prvku:Normálová sila N md = 100,00 kNOhybový moment M md = 1,00 kNmOhybový moment M mhd = 2,00 kNmVnútorné sily v úrovni päty prvku:Normálová sila N 2d = 125,00 kNOhybový moment M 2d = 0,00 kNmOhybový moment M 2hd = 0,00 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieGeometria murovaného prvku a priebeh vnútorných sílRez 1-1NPilier Stena111d M1d1hdMtbtb=1m1m1w wh1/2 h 1/2h wmNmdMmdMmhd22N 2dM2dM2hdN dM dM hdUrčenie návrhovej pevnosti muriva v tlaku a modulu pružnostiDruh murivaDM = SEL("EC6/gamaM"; DM; ) = BParciálny súčiniteľ spoľahlivosti murivaγ M = TAB("EC6/gamaM"; gamaM; DM=DM) = 2,20SúčiniteľK = TAB("EC6/"MP; K_OM; SP=SMP) = 0,55Charakteristická pevnosť v tlakuf k = K*f 0,7 b *f 0,3 m = 4,00 MPaNávrhová pevnosť muriva v tlakuf d = f k /γ M = 1,82 MPaSúčiniteľ modulu pružnostiK E = IF(MP="pórobetónové"; 700; 1000) = 1000,000Modul pružnosti murivaE = f k* K E = 4000,0 MPaUrčenie návrhovej odolnosti murovaného prvku v tlakuUrčenie účinných rozmerov murovaného prvku:Zmenšovací súčiniteľ pre účinnú výšku prvkuρ h = 1,00Účinná výška prvkuh ef = ρ h *h w = 2,75 mKoeficient stuženia pre účinnú hrúbku prvkuρ t = 1,00Účinná hrúbka prvkut ef = ρ t *t = 0,30 mŠtihlostný pomer murovaného prvkuλ = h ef /t ef = 9,17 ≤ 27Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni hlavy murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae 1d = M 1d /N 1d = 0,0267 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 1he = M 1hd /N 1d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 1init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 1 = MAX(e 1d +e 1he +e 1init ; 0,05*t) = 0,0328 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 1 = 1-e 1 /t ef = 0,8907Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 1Rd = Φ 1 *t ef *b*f d *1000 = 243,16 kNUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v strede výšky murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae md = M md /N md = 0,0100 mExcentricita od vodorovného zaťaženiae hm = M mhd /N md = 0,0200 mMimoriadna excentricitae minit = h ef /450 = 0,0061 mExcentricita od zaťaženiae m = e md +e hm +e minit = 0,0361 mKonečná hodnota súčiniteľa dotvarovaniaΦ t = 1,00Excentricita od dotvarovaniah efe k = 0,002 * Φ t * *t ef√ t * e m = 0,0019 mCelková excentricita v strede výšky prvkue mk = MAX(e m +e k ; 0,05*t) = 0,0380 mPomocný súčiniteľh efλ s√= *f k= 0,2899t ef EPomocný súčiniteľu =- λ s0,063= 0,3900e mk0,73 - 1,17 *tPomocný súčiniteľA 1 = 1-2*e mk /t = 0,7467Zmenšovací súčiniteľ pri päteΦ m = A 1 *2,71828 -(u/2) = 0,6144Návrhová odolnosť v strede výšky prvkuN mRd = Φ m *t ef *b*f d *1000 = 167,73 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni päty murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae 2d = M 2d /N 2d = 0,0000 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 2he = M 2hd /N 2d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 2init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 2 = MAX(e 2d +e 2he +e 2init ; 0,05*t) = 0,0150 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 2 = 1-e 2 /t ef = 0,9500Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 2Rd = Φ 2 *t ef *b*f d *1000 = 259,35 kNOverenie odolnosti murvaného prvku v tlakuV úrovni hlavy murovanéhoprvku = N 1d /N 1Rd = 0,31 < 1V strede výšky murovanéhoprvku = N md /N mRd = 0,60 < 1V úrovni päty murovanéhoprvku = N 2d /N 2Rd = 0,48 < 1Využitie odolnosti prvku vtlaku = MAX(N 1d /N 1Rd ; N md /N mRd ; N 2d /N 2Rd )*100 = 59,6 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieSustredene zatazenieOVERENIE MUROVANÉHO PRVKU Z MURIVA S MALTOU NA TENKÉŠKÁRYPRI PÔSOBENÍ PREVAŽNE ZVISLÉHO ZAŤAŽENIAPODĽA NORMY STN EN 1996-1-1Použité materiályMurovací prvokDruh murovacieho prvku MP = SEL("EC6/DMP"; DMP_MTS; ) = tehliarskeSkupina murovacieho prvku SMP = SEL("EC6/"MP; SP; ) = 1Súčiniteľ vplyvu výšky a šírky δ = 1,15MaltaPevnosť v tlaku f b,orig = 10,00 MPaNormalizovaná pevnosť v tlaku f b = f b,orig *δ = 11,50 MPaDruh maltyRozmery murovaného prvkuHrúbka murovaného prvku t = 0,30 mŠírka murovaného prvku b = 0,50 mVýška murovaného prvku h w = 2,75 mmalta na tenké škáryVnútorné silyVnútorné sily v úrovni hlavy prvku:Normálová sila N 1d = 75,00 kNOhybový moment M 1d = 2,00 kNmOhybový moment M 1hd = 0,00 kNmVnútorné sily v strede výšky prvku:Normálová sila N md = 100,00 kNOhybový moment M md = 1,00 kNmOhybový moment M mhd = 2,00 kNmVnútorné sily v úrovni päty prvku:Normálová sila N 2d = 125,00 kNOhybový moment M 2d = 0,00 kNmOhybový moment M 2hd = 0,00 kNmPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieGeometria murovaného prvku a priebeh vnútorných sílRez 1-1Pilier Stena11N1d M1d1hdMtbtb=1m1m1w whw1/2 h h 1/2mNmdMmdMmhd22N 2dM2dM2hdN dM dM hdUrčenie návrhovej pevnosti muriva v tlaku a modulu pružnostiDruh murivaDM = SEL("EC6/gamaM"; DM; ) = BParciálny súčiniteľ spoľahlivosti murivaγ M = TAB("EC6/gamaM"; gamaM; DM=DM) = 2,20SúčiniteľK = TAB("EC6/"MP; K_MTS; SP=SMP) = 0,75Charakt. pevnosť v tlakuf k = IF(MP="tehliarske" AND SMP=2 OR 3; K*f 0,7 b ; K*f 0,85 b ) = 5,98 MPaNávrhová pevnosť muriva v tlakuf d = f k /γ M = 2,72 MPaSúčiniteľ modulu pružnostiK E = IF(MP="pórobetónové"; 700; 1000) = 1000,000Modul pružnosti murivaE = f k* K E = 5980,0 MPaUrčenie návrhovej odoľnosti murovaného prvku v tlakuUrčenie účinných rozmerov murovaného prvku:Zmenšovací súčiniteľ pre účinnú výšku prvkuρ h = 1,00Účinná výška prvkuh ef = ρ h *h w = 2,75 mKoeficient stuženia pre účinnú hrúbku prvkuρ t = 1,00Účinná hrúbka prvkut ef = ρ t *t = 0,30 mŠtihlostný pomer murovaného prvkuλ = h ef /t ef = 9,17 ≤ 27Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni hlavy murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae 1d = M 1d /N 1d = 0,0267 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 1he = M 1hd /N 1d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 1init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 1 = MAX(e 1d +e 1he +e 1init ; 0,05*t) = 0,0328 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 1 = 1-e 1 /t ef = 0,8907Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 1Rd = Φ 1 *t ef *b*f d *1000 = 363,41 kNUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v strede výšky murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae md = M md /N md = 0,0100 mExcentricita od vodorovného zaťaženiae hm = M mhd /N md = 0,0200 mMimoriadna excentricitae minit = h ef /450 = 0,0061 mExcentricita od zaťaženiae m = e md +e hm +e minit = 0,0361 mKonečná hodnota súčiniteľa dotvarovaniaΦ t = 1,00Excentricita od dotvarovaniae k =h ef0,002 * Φ t * *t ef√ * m = 0,0019 mCelková excentricita v strede výšky prvkue mk = MAX(e m +e k ; 0,05*t) = 0,0380 mPomocný súčiniteľh efλ s√= *f k= 0,2899t ef EPomocný súčiniteľλ s- 0,063u == 0,3900e mk0,73 - 1,17 *tPomocný súčiniteľA 1 = 1-2*e mk /t = 0,7467Zmenšovací súčiniteľ pri päteΦ m = A 1 *2,71828 -(u/2) = 0,6144Návrhová odolnosť v strede výšky prvkuN mRd = Φ m *t ef *b*f d *1000 = 250,68 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieUrčenie zmenšovacieho súčiniteľa a návrhovej odolnosti v úrovni päty murovaného prvku:Excentricita od zvislého zaťaženiae 2d = M 2d /N 2d = 0,0000 mExcentricita od vodorovného zaťaženia.e 2he = M 2hd /N 2d = 0,0000 mPočiatočná excentricitae 2init = h ef /450 = 0,0061 mCelková excentricita pri hlave prvkue 2 = MAX(e 2d +e 2he +e 2init ; 0,05*t) = 0,0150 mZmenšovací súčiniteľ pri hlaveΦ 2 = 1-e 2 /t ef = 0,9500Návrhová odolnosť v úrovni päty prvkuN 2Rd = Φ 2 *t ef *b*f d *1000 = 387,60 kNOverenie odolnosti murvaného prvku v tlakuV úrovni hlavy murovanéhoprvku = N 1d /N 1Rd = 0,21 < 1V strede výšky murovanéhoprvku = N md /N mRd = 0,40 < 1V úrovni päty murovanéhoprvku = N 2d /N 2Rd = 0,32 < 1Využitie odolnosti prvku vtlaku = MAX(N 1d /N 1Rd ; N md /N mRd ; N 2d /N 2Rd )*100 = 39,9 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieSmykOVERENIE MUROVANÉHO PRVKU Z MURIVA S OBYČAJNOU MALTOUPRI PÔSOBENÍ SÚSTREDENÉHO ZAŤAŽENIAPODĽA NORMY STN EN 1996-1-1Použité materiályMurovací prvok:Druh murovacieho prvkuMP = SEL("EC6/DMP"; DMP; ) = vápenno-pieskovéSkupina murovacieho prvkuSMP = SEL("EC6/"MP; SP; ) = 1Súčiniteľ vplyvu výšky a šírky δ = 1,15Malta:Pevnosť v tlaku f b,orig = 2,00 MPaNormalizovaná pevnosť v tlakuf b = f b,orig *δ = 2,30 MPaZnačka obyčajnej murovacej maltyZM = SEL("EC6/M"; M; ) = M1Pevnosť maltyf m = TAB("EC6/M"; fm; M=ZM) = 1,00 MPaRozmery murovanej stenyHrúbka steny t = 0,25 mVýška steny h = 2,75 mVýška steny po úroveň pôsobiska zaťaženia h c = 1,500 mVzdialenosť medzi okrajom steny a bližším okrajom zaťaženej plochy a 1 =Rozmery zaťaženej plochyZaťažená plocha:Šírka zaťaženej plochy b b = 0,375 mDĺžka zaťaženej plochy l b = 0,500 m0,500 mZaťažená plocha A b = b b *l b = 0,1875 m 2Účinná plocha:Účinná dĺžka v strede výšky steny l efm = 0,86 mZaťaženieÚčinná plocha A ef = t*l efm = 0,2150 m 2Návrhová hodnota sústredeného zvislého zaťaženia N Edc =25,000 kNPrehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieGeometria murovaného prvkuStena Pilier Detail uloženiaN Edc N Edc N EdcN EdcN Edca 1h wh c1/2 h c1/2 h c60° 60° 60°60°l efml efml efm60°a 160° 60°l efmb bt< t/4l b A bb btUrčenie návrhovej pevnosti muriva v tlakuDruh murivaDM = SEL("EC6/gamaM"; DM; ) = CParciálny súčiniteľ spoľahlivosti murivaγ M = TAB("EC6/gamaM"; gamaM; DM=DM) = 2,50SúčiniteľK = TAB("EC6/"MP; K_OM; SP=SMP) = 0,55Charakteristická pevnosť v tlakuf k = K*f 0,7 b *f 0,3 m = 0,99 MPaNávrhová pevnosť muriva v tlakuf d = f k /γ M = 0,40 MPaUrčenie návrhovej odoľnosti steny na sústredené zvislé zaťaženiePomocné súčinitele:Pomer plôch p =A bA ef= 0,87x = MIN(p; 0,45) = 0,45β 1 =a 11 + 0,3 * h c*( 1,5 - 1,1*x )= 1,105( )β 2 = 1,000β 3 =a 11,25 +2 * h c= 1,417β 4 = 1,500Zväčšovací súčiniteľ únsnostiβ = IF(β 1 >β 3 OR β 4 ; MIN(β 3 ; β 4 ) ; IF(β 1

Slovenská kniznica EC-predlohZlozka : EC-6 - Murované_konstrukcieOverenie odolnosti murovanej steny pri pôsobení sústredeného zaťaženiaOdolnosť steny pri pôsobení sústredenéhozaťaženia = N Edc /N Rdc = 0,30 < 1Využitie odolnosti steny pri sústredenomzaťažení = N Edc /N Rdc *100 = 30,2 %Prehlad Pdf- súborov: Sablóny beziace pod programom Bautext