Projekt jazu ruchomego - Uniwersytet Warmińsko-Mazurski

Jazy ruchome- w typowym jazie ruchomym próg powinien być możliwie niski i przy całkowitymotwarciu zamknięcia nie powinien powodować piętrzenia : h p 0,15 h 0 ; bez zamknięć jaz stały,h p 0,15 h 0 ; z zamknięciem jaz mieszany,h p

Elementy składowe jazu ruchomego1 – zamknięcie segmentowe; 2 – klapa ruchoma; 3 – wnęki na zamknięciaremontowe; 4 – szyny dźwignicy; 5 – kierownica; 6 – boczna blachaosłonowa; 7 – zamocowanie podnośnika hydraulicznego; 8 – podnośnikhydrauliczny; 9 – łożysko oporowe zamknięcia segmentowego;10 – próg jazu; 11 – płyta wypadowa; 12 – szykany; 13,14 - ścianki szczelne;15 – filar jazu; 16 – mostek służbowy; 17 – przyczółek; 18 – drenaż ;19 – poziomy ekran szczelny; 20 – zęby na progu dolnym (zęby Rehbocka).

Definicjewedług „Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunkówtechnicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie”:Przepływ miarodajny („Qm”) — rozumie się przez to przepływ, na podstawiektórego projektuje się budowle hydrotechnicznePrzepływ kontrolny („Qk”) — rozumie się przez to przepływ, na podstawie któregosprawdza się bezpieczeństwo budowli w wyjątkowym układzie obciążenia.

Treść projektu:Zaprojektować wybrane elementy jazu ruchomegow oparciu o dane hydrologiczne z Operatuhydrologicznego oraz następujące założenia:• Rzędna piętrzenia: 197,2 m npm.• Grunt pod budowlą: piasek średni.• Klasa budowli piętrzącej: II.• Rodzaj zamknięcia głównego: zasuwa płaska

Treść projektu:RZEKA PILICA - WODOWSKAZ PRZEDBÓRZPrzekrój wodowskazowy „Przedbórz” znajduje się na 207,2 km rzeki.Powierzchnia zlewni dorzecza wynosi: 2544 km 2 .Zero łaty wodowskazowej znajduje się na rzędnej: 189,7 m nad NN.Przekrój poprzecznyOdległość [m] Rzędna[ m] nad NN0.0 201.0015.0 197.0067.0 190.1076.0 189.70111.0 191.60120.0 197.60150.0 198.10160.0 201.00

Znaczenie określeń NN, NAP stosowanych w określeniu wysokości nadpoziomem morza (n.p.m.) budowli hydrotechnicznych.W XVI wieku w Amsterdamie używano standardu średniego poziomu morza zwanego wówczasPoziomem Miejskim (stadspeil), z czasem ten standard zaczęto używać w reszcie kraju i nazwanogo Amsterdamskim Poziomem (Amsterdams Peil).W roku 1956 pod placem Dam wbito pal, na wierzchu którego umieszczono ćwiek z bronzu. Tenpunkt nazwano Normalnym Amsterdamskim Poziomem (Normaal Amsterdams Peil w skrócieNAP). W Niemczech nazywa się go Normalnull - NN. Ćwiek znajduje się 90 cm pod chodnikiem a1,43 m powyżej NAP. Później w roku 1988, po wybudowaniu nowej amsterdamskiej opery, zwanejStopera, umieszczono w niej następny pal na wysokości 0 m NAP.Natomiast w Polsce e "poziom morza" odnosi się do: Morza Bałtyckiego w Zatoce Fińskiej,wyznaczonego dla mareografu w Kronsztadzie koło Petersburga w Rosji, Morza Północnego,wyznaczonego dla mareografu w Amsterdamie, Morza Adriatyckiego, wyznaczonego dla mareografuw Trieście. Rzędne w układzie wysokości określa się z pomiarów geodezyjnych nawiązanych dopunktów podstawowej osnowy geodezyjnej kraju – wysokościowej osnowy geodezyjnej.Układ wysokości Kronsztad jest częścią państwowego systemu odniesień przestrzennychwprowadzonego Rozporządzeniem Rady Ministrów z dnia 8 sierpnia 2000 i jedynym obowiązującymod 1 stycznia 2010. Układy wysokościowe Amsterdam, Triest oraz lokalne przestały obowiązywać zdniem 31 grudnia 2009, jednak w zasobach ośrodków geodezyjnych są nadal przechowywane i sąużywane przez geodetów jako obligatoryjne do czasu przejścia na jednolity układ odniesienia.Poziom zerowy morza (Pz) odniesiony do wodowskazu w porcie morskim Kronsztadt oznacza sięjako zero kronsztadzkie (Kron). Do przeliczania wysokości pomiędzy zerem amsterdamskim(HAmst.) oraz zerem kronsztadzkim (HKron.) stosuje się, wyrażoną w metrach, zależność:HKron. = HAmst. + 0,08 (dokładniej 0,084 m)

Dane hydrologiczne krzywa konsumcyjna: Q=f(H)Stany i przepływy charakterystyczne:Hmax=310 cm dla Q=141 m 3 /sHśr=70 cm dla Q=16 m 3 /sHmin=14 cm dla Q=1,41 m 3 /sRównanie krzywej konsumcyjnej: Q=0,1*(H+8,35) 1,25 gdzie H w cmŚredni spadek zwierciadła wody: I= 0.625 %0Krzywa prawdopodobieństwa stanów wezbraniowych:Q(50%)=124 m 3 /s Q(10%)=150 m 3 /s Q(5%)=160 m 3 /s Q(1%)=182,5 m 3 /sQ(0,5%)=189 m 3 /s Q(0,3%)=195 m 3 /s Q(0,1%)=212 m 3 /s Q(0,01%)=325 m 3 /s

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąDobór światła jazuŚwiatło przelewu - sumaryczna szerokość wszystkichotworów przelewowychWymiarowanie będzie polegało na ustaleniu szerokości i wysokościprzelewowych, które powinny być wystarczające dla przepuszczenia Q mWskazówki:• powstanie zbyt dużej prędkości poniżej jazu zmęczenia budowli• bezpieczne przepuszczenie lodu• wymiarowanie rumowiska• typ zamknięcia• rozporządzenie 2007:

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąDobór światła jazuMinimalne światło budowli określa się w celu uniknięcia nadmiernej koncentracjiprzepływu wody oraz związanej z tym erozji dna poniżej budowli piętrzącej.λ – współczynnik odporności dna rzekina erozję (wsp. dopuszczalnegowzrostu przepływu) [-],qmax – maksymalne jednostkowenatężenie przepływuwystępujące w nurcie rzeki przedjej zabudową [m 3 /s/m].Grunt pod budowlą: piasek średni λ = 1,15

według „Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunkówtechnicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie”:Przepływ miarodajny („Qm”) — dla klasy II p = 0,3 % Qm = 195 m 3 /sPrzepływ kontrolny („Qk”) — dla klasy II p = 0,05 % Qk = 250 m 3 /s

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąDobór światła jazuMaksymalny przepływ jednostkowy:qmax=1 5 / 3 1/⋅hmax⋅In2hmax – maksymalna głębokość wody w przekroju poprzecznym rzeki,występująca w warunkach przepływu miarodajnego Q m [m].;I -spadek podłużny zwierciadła wody w rzece przy przepływie miarodajnym

z krzywej komsumcyjnej:h max = 420 cm Q = Q m = 195 m 3 /sqJaz ruchomy z zasuwą płaskąMaksymalny przepływ jednostkowy:maxDobór światła jazurzeki we względnie dobrych warunkachlecz z pewną ilością kamieni i wodorostów:n = 0,035I = 0,625 %0 = 0,000625 = 6,25x10 -41 5 / 3 1/2 1 5 3−4⋅ hmax⋅I= ⋅ 4.2 ⋅ 6 25×10= .n0.035qmax3= 7.81 m /s⋅m

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąDobór światła jazuGrunt pod budowlą: piasek średni λ = 1,15Qm = 195 m 3 /sMinimalne światło budowli:Qm 195b = =21.713minq 1.15 ⋅ 7.81=λ ⋅maxPrzyjmuję 3 przęsła po 12 m każde.mWedług Załącznika 8 „Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 20kwietnia 2007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinnyodpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie” dla 3 urządzeńspustowych liczba urządzeń nieuwzględnianych w obliczeniach wynosi 1.Stąd całkowite światło przelewu uwzględniane w obliczeniach wynosi:b = 24 m (2 przęsła)

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąOkreślenie rzędnej progu piętrzącegoQ=23⋅ µ ⋅ε⋅σ⋅ bWydatek przelewu jazowego:⋅2g⋅ h0=h = ?M⋅ε⋅σ⋅b⎛⋅⎜h⎝+α ⋅v2g20⎞⎟⎠32Dla przelewu o kształcie opływowym(praktycznym): M = 2.36

Jaz ruchomy z zasuwą płaskąOkreślenie rzędnej progu piętrzącegoQ=M⋅b⋅⎛⎜h⎝+α ⋅v2g20⎞⎟⎠3⋅ε⋅σPrzelew o kształcie opływowym M = 2.36

Q=Wydatek przelewu jazuM⋅ b⋅⎛⎜h⎝+α ⋅v2g20⎞⎟⎠3⋅ε⋅σα – współczynnik nierównomierności strug,v o – prędkość wody dopływającej do budowli piętrzącej [m/s],Qm 195v0= = = 0.39A 503m sV 0

Wydatek przelewu jazu:Q32= M ⋅ b ⋅hε – współczynnik dławienia bocznego,σ– współczynnik podtopienia przelewu.hε = 1 − 0.2 ⋅n⋅ ⋅ξbn – liczba przęseł jazu,b – światło przelewu [m],ξ– współczynnik kształtufilarów i przyczółka⋅ε ⋅σDla filarów zaokrąglonych:ξ = 0.7

Wydatek przelewu jazu:Q32= M ⋅ b ⋅hε – współczynnik dławienia bocznego,σ– współczynnik podtopienia przelewu.⋅ε ⋅σObliczenia prowadzimy metodą kolejnych prób poszukująch=?, dla którego wydatek przelewu 1.1xQ m >Q>Qmh = 2.35 mn – liczba przęseł jazu,b – światło przelewu [m],ξ– współczynnik kształtufilarów i przyczółkah2.35ε = 1 − 0. 2 ⋅n⋅ ⋅ξ= 1−0.2 ⋅ 2 ⋅ ⋅ 0.7 = 0.973b24

Wydatek przelewu jazu:Q32= M ⋅ b ⋅ hσ– współczynnik podtopienia przelewudla przelewów niepodtopionych σ= 1.0dla przelewów podtopionych (a>0) σ< 1.0:⋅ε ⋅σH 0Rzędna piętrzenia NPP=W.G.: 197.2 m npm.Rzędna dna koryta rzeki: 189.7 m npm.H 0 ~ H = 197.2 – 189.7 = 7.5 mh = 2.35 m W = H – h = 5.15 mRzędna korony progu P: 194.85 m npm.Rzędna W.D.: 189.7 + h(Q m ) = 193.9 m npm.

σ– współczynnik podtopienia przelewua = W.D. – P = 193,9 – 194,85 = - 0.95 mP > W.D. przelew niepodtopiony σ= 1.0H 0h = 2.35 mWydatek przelewu jazu:Q32= M ⋅ b ⋅ h⋅ε ⋅σ323Q = 2.36 ⋅ 24 ⋅ 2.35 ⋅ 0.973 ⋅1.0 = 198.5 m / s >Q m

Wymiarowanie niecki wypadowejH 01Wymiarowanie wypadu polega na takim doborze jego długości Loraz zagłębienia d, aby powstały odskok hydrauliczny w całościmieścił się w obrębie wypadu i był zatopiony.Warunek zatopienia odskoku:t + dη = h2≥

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0ZWG+2v0 − Zpł= h1+ ( 1+ζ2g)2v12gv11+ζ( Z − Z − h ) = ⋅ g ⋅ ( Z − Z − h )1= ⋅ 2g⋅WG pł 1ϕ12WGpł1

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0( )v1= ϕ1⋅ 2g⋅ ZWG− Zpł− h1Qq = m1953= = 8.377ms ⋅ mε ⋅ b 0.97 ⋅ 24/qh11h = ⋅ 1+8Av2h = ( 1)12 1−

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0( )Minimalne zagłębienie niecki wypadowej: d min = 0.25 mRzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197.2 m npm.Rzędna dna koryta rzeki Z d = 189.7 m npm.Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = 189.45 m npm.v1= ϕ1⋅ 2g⋅ ZWG− Zpł− h1

Wymiarowanie niecki wypadowejv( Z − Z − )1= ϕ1⋅ 2g⋅WG płh1Współczynnik prędkości ϕ 1 odnoszący się do przekrojumniejszej głębokości sprzężonej: ϕ 1 =ωϕω – współczynnik uzależniony od długości przelewającej się strugi wody,ϕ – współczynnik prędkości odnoszący się do korony jazu.

Wymiarowanie niecki wypadowejPierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.74 m( 197.2 −189.45 0 74)v1 = 0. 985 ⋅ 0.98 ⋅ 2g⋅− .q 8.377v h1 = = = 0.74 m1= 11.32 m / sv111.32h( 1 8 1)1h2 = ⋅ + A1−22( )2v111.32A1 = = = 17.65g ⋅ h1g ⋅ 0.740.74h ( 1 8 17 65 1) 2= ⋅ + ⋅ . − = 4.04 m2t + d 4.2 + 0.25η = = = 1.10 η = 1 . 20 ÷ 1.25h 4.04Liczba Froude’a:2

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0( )vZagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 mRzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197.2 m npm.Rzędna dna koryta rzeki Z d = 189.7 m npm.Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = 188.8 m npm.1= ϕ1⋅ 2g⋅ ZWG− Zpł− h1

Wymiarowanie niecki wypadowejPierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.71 m( 197.2 −188.8 0 71)v1 = 0. 985 ⋅ 0.98 ⋅ 2g⋅− .q 8.377v h1 = = = 0.71 m1= 11.86 m / sv111.86h( 1 8 1)1h2 = ⋅ + A1−22( )2v111.86A1 = = = 20.18g ⋅ h1g ⋅ 0.710.71h ( 1 8 20 18 1) 2= ⋅ + ⋅ . − = 4.17 m2t + d 4.2 + 0.90η = = = 1.22 η = 1 . 20 ÷ 1.25h 4.17Liczba Froude’a:2

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0)Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 mDługość niecki wypadowej:L=ν ⋅( h 2− h1h 1 = 0.71 m; h 2 = 4.17 m h 2 / h 1 = 5.87

Wymiarowanie niecki wypadowejH 0Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 mDługość niecki wypadowej:L = 5 . 0 ⋅(4.17 − 0.71)= 17.3 mPrzyjęto długość niecki wypadowej L=17.5 m

Profil przelewu – kształt i wymiary korpusuProfil Creager’a

Profil przelewu – kształt i wymiary korpusux/h -0.3 -0.2 -0.1 0 0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 1.1 1.4 1.7y/h 0.25 0.055 0.01 0 0.006 0.05 0.13 0.25 0.4 0.6 0.97 1.373h= 2.35 mx -0.71 -0.47 -0.24 0.00 0.24 0.71 1.18 1.65 2.12 2.59 3.29 4.00y 0.59 0.13 0.02 0.00 0.01 0.12 0.31 0.59 0.94 1.41 2.28 3.23X 0.00 0.24 0.47 0.71 0.94 1.41 1.88 2.35 2.82 3.29 4.00 4.70Y 0.59 0.13 0.02 0.00 0.01 0.12 0.31 0.59 0.94 1.41 2.28 3.23

Profil przelewu – kształt i wymiary korpusuPromień krzywizny – przejścia korpusu jazowego w nieckę wypadową0. 75 ⋅ h < r < h + 0.2 ⋅ p0.5h – wysokość strugi na przelewie (h = 2.35 m),p – wysokość ściany spadowej (p = W+d = 5.15+0.9 = 6.05 m)1 . 76 m < r < 2.84mPrzyjmuję promień krzywizny:r = 2.5 m

Wymiarowanie płyty wypadowejh sgZagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 mDługość niecki wypadowej L=17.5 mMinimalna grubość płyty wypadowej: g min = 0.85×h sh s – różnica poziomów pomiędzy linią wyporu i wodą dolną przy normalnympoziomie piętrzenia i przepływie minimalnym

Filtracja pod budowlą∆Hl p – potrzebna (minimalna) droga filtracjilrz> lp= C ⋅ ∆H∆H = H – H min = 7.5 – 0.14 = 7.36 m

Filtracja pod budowląlrz> l = Cp7.36Według Bligh’a: l p = 13 × 7.36 = 95.68 mWedług Lane’a: l p = 6 × 7.36 = 44.16 m⋅

Filtracja pod budowlą∆Hlrz> l pWedług Bligh’a: l rz = Σl i + Σh iWedług Lane’a: l rz = 0.333×Σl i + Σh i

Filtracja pod budowląlrz> l pWedług Bligh’a: l rz = 3+8+8+28+15+15+1.5+16+1.5 = 96 m > l pWedług Lane’a: l rz = 0.333×(28+16)+3+8+8+15+15+1.5+1.5 = 66.7 m > l p

∆HWypór

WypórPonieważ prędkość i spadek linii ciśnień piezometrycznych są wielkościami stałymi(założenie Bligh’a) możemy sporządzić wykres ciśnień hydrodynamicznych na całejdługości obrysu podziemnego budowli.Wykres dzielimy na dwie części:• dolna przedstawia wykres ciśnień wynikających z głębokości położeniaposzczególnych punktów obrysu budowli poniżej poziomu odniesienia (zwierciadłaW.D.),• górna przedstawia spadek ciśnienia hydrodynamicznego – w punkcie 1 odmierzamy∆H (różnica poziomów pomiędzy W.G i W.D.) i otrzymany punkt łączymy prostą(stały spadek) z punktem 9.

WypórObliczamy wypór działający na korpus jazu: V = V s + V dPole bryły wyporu statycznego (na 1 mb szerokości jazu): F s = 3.14×7.90 = 24.806 m 2Vs = F s ×γ wody = 24.806×9.81 = 243.35 kN/mbPole bryły wyporu dynamicznego (na 1 mb szerokości jazu): F d = 0.5(3.6+2.3)×7.90 = 23.305 m 2Vd = F d ×γ wody = 23.305×9.81 = 228.62 kN/mb

WypórWypór całkowity wynosi: V = V s + V d =243.35 + 228.62 = 471.97 kN/mbRamię siły wyporu względem punktu 6 - r v :F d = F d1 + F d2 23.305 m 2 = 5.135 + 18.170.667 ⋅Fd+ 0.5⋅Fd2+ 0.5 ⋅Fsrv=⋅ 7Fd1+ Fd2+ FsV r vF s = 24.806 m 2 1. 90.667 ⋅ 5.135 + 0.5 ⋅18.17 + 0.5⋅24.806 24.911r v=⋅ 7.9 = ⋅ 7.9 = 4.09 m5.135 + 18.17 + 24.80648.111

Ocena stateczności budowli hydrotechnicznychWedług:„Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunkówtechnicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie”§ 29. Obliczanie stateczności i nośności budowli hydrotechnicznych wykonujesię według metod określonych w Polskich Normach dotyczących tychobliczeń.§ 30. Budowle hydrotechniczne żelbetowe i kamienne oraz wykonane z betonusłabo zbrojonego posadowione na podłożu nieskalnym powinny spełniaćwarunki bezpieczeństwa w zakresie:1) przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego;2) poślizgu po podłożu lub w podłożu;3) przekroczenia dopuszczalnych wartości osiadań i różnicy osiadań orazprzechylenia;4) przebicia hydraulicznego i sufozji gruntu podłoża i przyczółków;5) nośności konstrukcji;6) wystąpienia nadmiernych ciśnień w podstawie budowlihydrotechnicznej oraz w podłożu.

Ocena stateczności jazuWarunek stateczności dla stanu granicznego nośności:„Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinnyodpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie”γn⋅Edest≤m⋅Estab

Ocena stateczności jazuE stab - obliczeniowe oddziaływania stabilizujące, którymi są:— obliczeniowy opór graniczny podłoża gruntowego,— suma rzutów na płaszczyznę poślizgu wszystkich sił od obciążeń obliczeniowychprzeciwdziałających przesunięciu, wyznaczonych z uwzględnieniem obliczeniowych wartościparametrów geotechnicznych,— moment wszystkich sił obliczeniowych przeciwdziałających obrotowi,— składowa pionowa obciążeń obliczeniowych w poziomie posadowienia przy sprawdzaniustateczności na wypłynięcie.E dest - obliczeniowe oddziaływania destabilizujące, którymi są:— obciążenia przekazywane przez fundamenty na podłoże gruntowe,— składowa styczna wszystkich obciążeń obliczeniowych mogących spowodować przesunięciabudowli hydrotechnicznej w płaszczyźnie poślizgu,— momenty wszystkich sił obliczeniowych mogących spowodować obrót,— składowa pionowa wartości obliczeniowej wyporu w poziomie posadowienia przysprawdzaniu stateczności na wypłynięcie.γn⋅Edest≤m⋅Estab

Ocena stateczności jazuWarunek stateczności dla stanu granicznego nośności:„Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinnyodpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie”γn⋅Edest≤m⋅Estab

Siły działające na korpusCiężar własny korpusu - GW celu określenia środka ciężkości i pola powierzchnikorpusu jazu został on podzielony na dwie figury(prostokąt i trójkąt)r GG = G 1 + G 2G 1 = (7.95 ×1.8) × 24 = 343.44 kN/mbGG 2 = 0.5(7.95 ×6.8) × 24 = 648.72 kN/mbZe względu na pominięcie niektórych fragmentówkorpusu należy zwiększyć przekrój o 10 %:G = 1.1(G 1 + G 2 )= 1091.4 kN/mb7.0 ⋅G1 + 3.83⋅G24888.7r G== = 4.93G + G 992.1612m

Siły działające na korpusParcie wody - Pp 1h = 2.35 mr PPh 1 = 5.65 mh 2 = 2.50 mP = 0.5(p 1 + p 2 )h 1 + p 2 h 2p 1 = 9.81 ×2.35 = 23.05 kN/m 2p 2 = 9.81 ×(2.35+5.65) = 78.48 kN/m 2p 2P = 0.5×(23.05 + 78.48)×5.65 + 78.48 ×2.5P = 286.82 + 196.20 = 483.02 kN/mb⎛2 ⋅ 23.05 + 78.48 ⎞0.5⋅2.5⋅196.20 + ⎜2.5 + 0.33⋅5.65⎟ ⋅ 286.8223.05 78.481625.11r⎝+P=⎠= = 3.36196.20 + 286.82483.02m

Sprawdzenie naprężeń pod budowlą

Sprawdzenie stateczności na przesunięcieγ ⋅E≤ m ⋅EndeststabE dest = P ×γ f = 483.0 ×1.1 = 531.3 kN/mbE stab = (G×γ f - V×γ f ) × µ - F×cµ - współczynnik tarcia między podstawąkorpusu a gruntem podłożaE stab = (1091.4 ×0.9 – 472.0×1.1) × 0.55E stab = 254.7 kN/mb

Sprawdzenie stateczności na przesunięcieγn⋅Edest≤m ⋅EstabE dest = 531.3 kN/mbE stab = 254.7 kN/mb1 . 15⋅531.3 ≤ 0.8⋅254.7610 . 0 ≤ 203.8Z uwagi na niespełniony warunek zastosowano ząb w korpusie jazu

Sprawdzenie stateczności na obrótγ ⋅E≤ m ⋅EndeststabE dest = P ×r P ×γ fE stab = (G ×r G × γ f – V × r V × γ f )

Elementy składowe jazu ruchomego - filar• filary stanowią oparcie dla zamknięć i przenoszą duże siły wywołaneparciem wody na zamknięcia;• w filarach umieszcza się mechanizmy wyciągowe zamknięć oraz inneurządzenia pomocnicze;• wymiary filarów uzależnia się od rodzaju zamknięcia oraz od rozpiętościprzęsła l:a = c = 0,4 – 0,5 m; m = (1/7 – 1/10) l; n = m/2 (0,7 – 2,0 m)d 0 = 1,0 – 1,5 m; d = d 0 + 2n

Określenie poziomu piętrzenia dla przepływu kontrolnegoQ=23⋅ µ ⋅ε⋅σ⋅ bWydatek przelewu jazowego:⋅2g⋅ h0=M⎛⋅ε⋅σ⋅ b ⋅⎜h+⎝α ⋅v2gPrzepływ kontrolny („Q k ”) — dla klasy II p = 0,05 % Q k = 250 m 3 /sDla przelewu o kształcie opływowym (praktycznym): M = 2.36Wydatek przelewu jazu:3h max = 2.75 mh2.75ε = 1 − 0. 2 ⋅ n ⋅ ⋅ξ= 1−0.2 ⋅ 2 ⋅ ⋅ 0.7 = 0.968b24 32Q = M ⋅ b ⋅ h ⋅ε ⋅σ23Q = 2.36 ⋅ 24 ⋅ 2.75 ⋅ 0.968 ⋅1.0 = 250.01 m / s >Q k20⎞⎟⎠32

Ustalenie maksymalnych rzędnychRzędna MaxPP = 194.85 + 2.75 = 197.6 m npmRzędna NPP: 197,2 m npm.