Zpráva a statický výpočet.pdf - Jihomoravský kraj

SEZNAM PŘÍLOH:001 - TECHNICKÁ ZPRÁVA002 - STATICKÝ VÝPOČET (paré č.1 a 2)OrientaceGenerální projektantAutorizační razítkoArch.Design,s.r.o.KANCELÁŘ BRNOSochorova 23, 616 00 Brnotelefon +420 541 420 910fax +420 541 420 913±0,000 = 207,56Architekt:HIP:Investor:Ing.Arch.Ing.Ing.Vypracoval:Kreslil:Kontroloval:Ing.Ing.Ing.Vít KoryčanskýProjektant části PDProjektová kancelář statikyTomešova 503/1, 602 00 00 Brnotel., fax : 543 234 039e-mail: balance.brno@volny.czMísto stavby:Název stavby:Část:Kód dokumentu:Drobného 22F.1.2 STATIKAObec: BrnoOBNOVA SECESNÍ PAMÁTKYVILA A ŽIVOT LöW - BEERŮB-10-127-000ProfeseSTObjektKraj: Jihomoravský Číslo paré:Formát:Datum:Stupeň:Číslo střediska:č.přílohy- 00 - .xA403/2011DSP450Revize00

OrientaceGenerální projektantAutorizační razítkoArch.Design,s.r.o.KANCELÁŘ BRNOSochorova 23, 616 00 Brnotelefon +420 541 420 910fax +420 541 420 913±0,000 = 207,56Architekt:HIP:Investor:Místo stavby:Název stavby:Část:Název dokumentu:Kód dokumentu:Ing.Arch.Ing.Ing.Drobného 22F.1.2 STATIKAVypracoval:Kreslil:Kontroloval:Obec: BrnoTECHNICKÁ ZPRÁVAB-10-127-000Ing.Ing.Ing.OBNOVA SECESNÍ PAMÁTKYVILA A ŽIVOT LöW - BEERŮVít KoryčanskýProfeseSTObjektProjektant části PDKraj: Jihomoravský Číslo paré:Projektová kancelář statikyTomešova 503/1, 602 00 00 Brnotel., fax : 543 234 039e-mail: balance.brno@volny.czFormát:Datum:Stupeň:Číslo střediska:Měřítko:xA403/2011DSP450č.přílohy- 00 - 001.Revize00

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyObsah:1. Účel a rozsah projektu________________________________________12. Použité podklady______________________________________________13. Všeobecně o objektu _________________________________________14. Užitná zatížení ________________________________________________25. Geologické poměry ___________________________________________26. Popis stávajících konstrukcí _________________________________37. Zhodnocení stavu stávajících konstrukcí ___________________38. Výsledek statického posouzení ______________________________49. Popis nových konstrukčních úprav___________________________410. Upozornění ____________________________________________________511. Bezpečnost práce_____________________________________________512. Použitá literatura a normy____________________________________61. Účel a rozsah projektuPředmětem této statické části dokumentace pro stavební rekonstrukce objektu rodinné vily Löw -Beerů na ulici Drobného 22 v Brně je návrh případných nutných rekonstrukčních úprav a také návrhnosných konstrukcí vyplývajících z nového dispozičního a technické uspořádání, tedy návrh základů,nosných zděných, železobetonových, ocelových a dřevěných konstrukcí stavby. Posouzení navrženýchkonstrukcí je provedeno dle platných českých norem, směrnic a předpisů platných v době zahájeníprojektových prací.2. Použité podkladyPro zpracování této statického části projektu byly použity následující podklady:[1] - Pohledy, půdorysy a řezy objekty, poskytnuté zpracovatelem stavební části projektuArch.Design, s.r.o., Sochorova 23, 616 00 Brno.[2] - Zpráva o provedení stavebně - technického průzkumu objektu rodinné vily Löw - Beerů na uliciDrobného 22 v Brně provedeného pod zak.č. 11-004 v lednu 2011 firmou Stavební průzkumy,s.r.o., Šámalova 60a, 615 00 Brno.[3] - Vlastní prohlídka objektu a statické posouzení stávajících nosných konstrukcí objektu rodinnévily Löw - Beerů na ulici Drobného 22 v Brně.3. Všeobecně o objektuNemovitost na Drobného 22 patřila od roku 1854 Antonínu Rüdigerovi Deyksovi, majiteli cihelny,jehož dědicové ji v roce 1888 prodali c. k. eráru. V roce 1903 zakoupil realitu továrník Moritz Fuhrmann,který si zde dal postavit rodinnou vilu. Po Fuhrmannově smrti prodali v srpnu 1913 jeho synové vilutovárníkovi Alfredu Löw-Beerovi. Za éry Löw-Beerů došlo zřejmě k obnově interiéru centrální haly. V roce1940 zabavili Löw Beerovu vilu Němci pro tajnou státní policii (gestapo). V roce 1946 byla nad vilouBALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 1

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyustanovena národní správa a od roku 1954 se stala majetkem československého státu. Od roku 1962 zdesídlí domov mládeže.Objekt je velice nepravidelného půdorysného tvaru. Ze statického hlediska je proveden jakoněkolikatraktový, a to kombinací podélných (většinou) i příčných traktů. Ze stavebního hlediska se jedná orobustní zděnou budovu „klasicizující“ tektoniky. Z konstrukčního hlediska je tedy dům velmi stabilní arobustní. Stavební zásahy v průběhu historie domu byly malé a proběhly v třicátých letech, aniž by důmnějak zásadně ovlivnily. Průčelí i většina interiérových prvků ve vile jsou doposud zachovány.Vila má čtyři podlaží, přičemž obytné jsou pouze 2. a 3. nadzemní podlaží, spojená hlavním širokýmčtyřramenným schodištěm. Vlivem svažitého terénu stoupajícího směrem do zahrady je z druhého hlavníhopodlaží východ na terasu a přístup přes venkovní schodiště do zahrady. Dům má z Drobného ulice dvavstupy. V pravé ose je hlavní vstup do chodby, která doplňuje třítraktovou dispozici, jejíž jádro tvořícentrální hala s horním prosvětlením. V prvním nadzemním podlaží se nacházejí skladové a technicképrostory. Uprostřed tohoto podlaží je kotelna. Po vystoupání po jednoramenném schodišti vedoucím v bočnívstupní hale se ocitneme v těžišti domu - prostorné dvoupodlažní centrální hale s horním přirozenýmosvětlením přes pyramidový světlík. Do této haly ústí dveře většiny místností, přes velký průchod je možnéprojít na terasu. Ve 3. nadzemním podlaží se nacházejí původní ložnice a sociální zázemí. Dvě z ložnicmají také balkony, jeden je orientován do ulice, druhý do zahrady. Poslední 4. nadzemní podlaží tvoří půdas ochozem kolem skleněného podhledu světlíku s posuvnými lávkami na jeho čištění..4. Užitná zatíženíÚčelu využití jednotlivých částí objektu odpovídají i uvažované hodnoty užitného zatížení stropníchkonstrukcí stanovené dle ČSN EN 1991 -1-1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení:místnosti obytných budov a domů - 1,50kN/m 2chodby, schodiště - 3,0kN/m 2Stavba se nachází ve II.větrné oblasti (v b,0 = 25,0m/s) dle ČSN EN 1991-1-4:2007 a v I.sněhovéoblasti (s k =0,7kN/m 2 ) dle ČSN EN 1991-1-3:2005/Z1:2006.5. Geologické poměryV rámci stavebního průzkumu nebyly v objektu prováděny sondy k základům se zhodnoceníminženýrsko geologických poměrů, neboť rozsah takovéhoto průzkumu a s ním spojených destruktivníchprací by byl značný, stávající budova nevykazuje známky porušení způsobené nadměrným nebonerovnoměrným sedáním a plánovanými úpravami nedojde k žádnému přitížení stávajících svislýchnosných konstrukcí a základů. Ze znalosti místní geologie vyplývá, že základová půda je s největšípravděpodobností tvořena kvarterními sprašovými nebo náplavovými jílovito-písčitými hlínami, jejichžpodloží je tvořené mocnou vrstvou neogenních jílů tuhé až pevné konzistence, ve větších hloubkáchpřechází tato až do tvrdé. Na přechodu mezi kvarterním pokryvem a neogenním podložím nelze vyloučitexistenci vrstvy říčních štěrků.BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 2

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyPodzemní voda, pro kterou neogenní podloží tvoří nepropustnou vrstvu, bude pravděpodobněvázána na případnou štěrkovou vrstvu pod méně propustnými jílovito – prachovitých a popř.písčitýmihlínami.6. Popis stávajících konstrukcíObjekt je velice nepravidelného půdorysného tvaru. Ze statického hlediska je proveden jakoněkolikatraktový, a to kombinací podélných (většinou) i příčných traktů.Základy jsou s největší pravděpodobností tvořeny základovými pasy, z výsledku kopaných sond K1a K2 u obvodových zdí objektu lze předpokládat, že tyto jsou provedeny z cihelného zdiva.Svislé nosné konstrukce jsou z cihel plných pálených a je u něj v 1.PP provedena pravděpodobněpůvodní vodorovné i svislá hydroizolace z asfaltových nátěrů. V 80.letech minulého století byla u objektuv 1.PP provedena sanace vlhkého zdiva metodou větraných kanálků ve zdivu v kombinaci s injektážemivodním sklem. V nedávné době byly pak na vlhké zdi 1.PP na mnoha místech aplikovány sanační omítky.Vnitřní omítky jsou většinou vápenné, venkovní vápenné nebo vápenocementové, na soklu je z ulice i zezahrady kamenný obklad.Vodorovné nosné konstrukce jsou nad 1.PP tvořeny převážně cihelnými klenbami valenými doocelových nosníků nebo do zdiva, jen pod terasou jsou stropy z betonových panelů uložených na hornípřírubu ocelových válcovaných I profilů. Ve vyšších patrech jsou pak dřevěné trámové stropy vynášenéocelovými válcovanými I profily - dřevěné stropnice jsou uloženy na dolní přírubu ocelových I profilů.Podlahy jsou v 1.PP provedeny převážně z keramické dlažby, dále pak z betonové mazaniny,výjimečně i z pravděpodobně cihelné dlažby. V nadzemních podlažích jsou většinou použity dřevěnévlýsky, dále pak keramická dlažba, betonová mazanina s nášlapnou vrstvou z korku atd. Na mnoha místech1.PP - 2.NP je podlahová krytina z PVC nebo koberce. Na půdě jsou použity keramické půdovky, okolosvětlíku pak betonová mazanina nebo škvárobeton.Nad objektem jsou provedeny velice členité střechy různých typů - sedlové, pultové, mansardové,střechy zakřivené (valené), stanové (jehlanové) atd. a jsou doplněné vikýři. Dřevěné krovy jsou většinouvaznicové soustavy se stojatou stolicí. Střešní krytina je většinou provedena z pozinkovaného plechuuloženého přes lepenku na dřevěném bednění. Stanová (jehlanová) střecha má krov vytvořený ze dvoukolmo na sebe uložených ocelových příhradových vazníků, na které jsou uloženy vazničky z I profilů, kterévynáší ocelové rámečky krytiny z drátoskla. Spodní část jehlanu má krytinu z pozinkovaného plechupoloženého přes lepenku na bednění. Komínová tělesa nad rovinou střechy jsou cihelná, omítaná.7. Zhodnocení stavu stávajících konstrukcíHodnocení stávajících nosných konstrukcí s popisem zjištěných vad a poruch nosných i nenosnýchkonstrukcí je obsahem zprávy o provedení stavebně technického průzkumu [2], která je nedílnou součástítohoto posouzení. Ve zprávě [2] jsou i návrhy opatření, které bude nutno v rámci rekonstrukce provést.BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 3

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyZávěrečné hodnocení zprávy [2] konstatuje, že prohlídkou objektu bylo zjištěno, že objekt je již vzanedbaném stavu, mnoho stavebních konstrukcí je již za hranicí své životnosti a bude nutno provést jejichopravy či výměny. Po odstranění mnoha vad a poruch však objekt může i nadále sloužit svému majiteli.8. Výsledek statického posouzeníJak vyplývá z přiloženého statického výpočtu, stávající posouzené nosné konstrukce stropů vyhovujíjak z hlediska mezního stavu únosnosti, tak i z hlediska mezního stavu přetvoření. Na mnoha konstrukcíchje v únosnosti značná rezerva, lze tedy konstatovat, že z hlediska statického je objekt stabilní, spolehlivěvyhovuje současnému účelu využití. Výsledek statického výpočtu odpovídá vizuálnímu hodnocení stavuobjektu, na kterém kromě místních degradací stavu nejsou patrny žádné známky poručení nadměrnoudeformací, sedáním resp. nerovnoměrným sedáním, ztrátou únosnosti přetížením konstrukcí.V rámci statického posouzení nebyly posouzeny prvky, jejichž dimenze, popř. zatížení nebylo zjištěnosondami prováděnými v rámci průzkumu. Vzhledem ke stálému provozu v objektu byl i rozsah sondomezený, po vyklizení stavby a odkrytí veškerých nosných konstrukcí je třeba zajistit jejich prohlídkustatikem a dle potřeby případně stavebně technický průzkum rozšířit. V další fázi projektové přípravy jetřeba počítat s nutností lokálního doplnění průzkumu podle konstrukčních a dispozičních požadavkůprojektu a také v průběhu výstavby budou muset být ověřovány předpoklady návrhu nových a posouzenístávajících nosných prvků a konstrukcí.9. Popis nových konstrukčních úpravNejvětším stavebním zásahem prováděným v rámci rekonstrukce objektu bude přístavba vnějšíhovýtahu, který bude přistavěn k fasádě v místě stávajícího světlíku u severního schodiště a zároveň budetento prostor nově zastřešen. Nosná konstrukce šachty výtahu je navržena jako zasklená ocelovákonstrukce, která bude součástí dodávky výtahu. Dojezdová šachta, která je navržena z monolitickéhoželezobetonu, bude součástí vany sníženého terénu v prostoru světlíku. Tato železobetonová vana jenavržena z vodotěsného betonu v technologii "bílé vany", neboť doplňkovým průzkumem k základům byla vtěchto místech zjištěna hladina podzemní vody na úrovni 1,3m pod stávajícím terénem, tedy nad úrovnídna výtahové šachty. Celý tubus výtahu bude dilatační spárou oddělen od stávající budovy. Nosnákonstrukce zastropení světlíku prosklenou střechou je navržena z nosníků tvořených válcovanýmiocelovými profily uloženými ve spádu pultové střechy na obvodové nosné stěny. Na tyto profily ukládanýmicca po 1,0m bude uloženo zasklení z dvojitého drátoskla.Nově bourané otvory budou v nosných stěnách prováděny v minimálním rozsahu, při prováděnínadpraží je důležité řádné vyplnění spáry mezi překladem zdivem. Vybourání zdiva otvoru je možnoprovést až po řádném zatvrdnutí výplně spáry nad překladem a následném proříznutí obvodu otvorupomocí úhlové brusky. Při provádění dozdívek a opravě zdiva je nutno používat formátově stejný zdícímateriál kvůli správnému provázání vazby zdiva.Nové příčky budou z důvodu nutnosti nepřitěžovat stávající stropy provedeny ze systémovýchsádrokartonových konstrukcí opláštěných s akustickou izolací z minerální vlny.BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 4

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyStávající nosné konstrukce mají dostatečnou únosnost, která nebude v rámci rekonstrukce snížena,není tedy nutno prováděn v objektu žádná ztužující nebo zesilující statická sanační opatření. Prostorovátuhost jednotlivých částí i objektů jako celku zajištěná systémem svislých a podélných nosných stěn nebudeplánovanou rekonstrukcí snížena.10. UpozorněníVeškeré práce je nutno provádět dle příslušných technologických pravidel a předpisů. Použitébetonové směsi musí odpovídat státním normám. Je třeba použít schválenou recepturu pro navrženýbeton. Zvláštní pozornost je třeba věnovat čistotě a ošetření pracovních spar, ochraně základové spáry azejména hutnění veškerých násypů a ošetřování betonu.Bourací práce, demontáže i montáže musí provádět odborná firma za dodržení všechtechnologických předpisů i předpisů BOZ pro daný typ konstrukce. Při montáži konstrukcí, následnémprovádění stavebních prací jakož i při užívání stavby nesmí být konstrukce přetížena nad užitná zatíženísoustředěným zatížením či bodovými břemeny, např. při skladování stavebního či jiného materiálu.Rozměrové tolerance při montáži konstrukcí musí odpovídat ČSN 730210-1 Geometrická přesnost vevýstavbě.Tato dokumentace nenahrazuje prováděcí dokumentaci ani výrobní a montážní dokumentacidodavatele. Výroba dílců bude provedena dle výrobní dokumentace, montáž provede montážní organizacedle dodavatelské montážní dokumentace.Ocelové prvky a konstrukce budou v běžné jakosti oceli S 235 JR. Předběžně se předpokládá, žeocelová konstrukce bude v dílně opatřena základním nátěrem na očištěný povrch tryskáním na stupeň Sa2,5 a na montáži budou provedeny vrchní nátěry. Určení vlastní skladby nátěrového systému budeupřesněna během zpracování prováděcí nebo výrobní dokumentace.Vzhledem k tomu, že při bouracích pracích může dojít k otřesům, které se v řadové zástavbě díkyvzájemnému kontaktu nebo i lokálnímu provázání budov mohou projevit na stávajících objektech, budenutno před zahájením bouracích prací provést pasportizaci těchto sousedních budov pro zdokumentováníaktuálního stavu a případného zhodnocení vlivu otřesů od bourání i následné výstavby nového objektu.V průběhu stavby bude nutno permanentně ověřovat soulad skutečnosti a předpokladů, ze kterýchbylo na základě průzkumu vycházeno při návrhu opatření.V případě nejasností, nepředpokládaných změn nebo zjištění neznámých skutečností budenutno práce přerušit a povolat projektanta.11. Bezpečnost prácePři provádění je třeba dodržovat platné normy pro jednotlivé druhy prací, stejně jakoustanovení IBP. Veškeré práce budou prováděny podle platných předpisů o bezpečnosti a ochraně zdravípři práci. Základním bezpečnostním předpisem je zákon č. 309/2006 Sb. Při stavebních pracích podletohoto projektu je dodavatel povinen postupovat v souladu s vyhláškou č.362/2005 Sb., o bližšíchpožadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na pracovištích s nebezpečím pádu z výšky nebo doBALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 5

Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statikyhloubky, č.591/2006 Sb., o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci,č.361/2007 Sb., kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví při práci. Při provádění stavebních prací nesmídocházet k poškozování životního prostředí.Všichni pracovníci zhotovitele budou používat pracovní pomůcky a ochranné prostředky ve smysluplatných předpisů. Zhotovitel zpracuje pro uvedené práce v tomto projektu technologický postup. Celýprostor staveniště označí a zamezí přístupu nepovolaných osob.12. Použitá literatura a normyČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcíČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy,vlastní tíha a užitná zatížení pozemních stavebČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhemČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větremČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla apravidla pro pozemní stavbyČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla -Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavbyČSN EN 1996-1-1 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla provyztužené a nevyztužené zděné konstrukceTP 51 – statické tabulky pro stavební praxi – Novák, Hořejší a kolektivPrůřezové charakteristiky tyčí I válcovaných na konci 19.století v Kladenských hutích - ZpravodajMPÚ Brnoprojekt, 1984Průzkumy a opravy stavebních konstrukcí – Pume, Čermák a kolektiv ABF,1993BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 6

OrientaceGenerální projektantAutorizační razítkoArch.Design,s.r.o.KANCELÁŘ BRNOSochorova 23, 616 00 Brnotelefon +420 541 420 910fax +420 541 420 913±0,000 = 207,56Architekt:HIP:Investor:Místo stavby:Název stavby:Část:Název dokumentu:Kód dokumentu:Ing.Arch.Ing.Ing.Drobného 22F.1.2 STATIKAVypracoval:Kreslil:Kontroloval:Obec: BrnoSTATICKÝ VÝPOČETB-10-127-000Ing.Ing.Ing.OBNOVA SECESNÍ PAMÁTKYVILA A ŽIVOT LöW - BEERŮVít KoryčanskýProfeseSTObjektProjektant části PDKraj: Jihomoravský Číslo paré:Projektová kancelář statikyTomešova 503/1, 602 00 00 Brnotel., fax : 543 234 039e-mail: balance.brno@volny.czFormát:Datum:Stupeň:Číslo střediska:Měřítko:xA403/2011DSP450č.přílohy- 00 - 002.Revize00

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11STATICKÝ VÝPOČETZatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4Větrná oblast: II v b,0 = 25,0 m/ssoučinitel směru větru c dir = 1,00součinitel ročního období c season = 1,00Základní rychlost větru: v b = c dir . c season . v b,o = 25,0 m/sZákladní dynamický tlak větru: q b = 0,5 . r.v 2 b = 390,6 N/m 2měrná hmotnost vzduchu r = 1,250 kg/m 3Kategorie terénu: III parametr drsnosti terénu z 0 = 0,300minimální výška z min = 5,00 mVýška objektu h = 5,0 m maximální výška z max = 200 mparametr drsnosti terénu z 0,II = 0,050součinitel terénu k r = 0,19(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215součinitel drsnosti terénu c r (z) = 0,606c r (z)=k r .ln(z /z 0 ) pro z min ≤z ≤z max nebo c r (z min ) pro z ≤z minsoučinitel turbulence k i = 0,8součinitel orografie c 0 = 1,00střední rychlost větru: v m (z ) = c r (z ). c 0 (z ). v b = 15,1 m/sintenzita turbulence I v (z ) = (k r .v b .k I )/v m (z) = 0,284Maximální dynamický tlak: q N/m 2p (z )=[1+7.I v (z )].0,5.r.v 2 m (z ) = 429,0w kgkN/m 2 Q,sup = w dkN/m 2Součinitel vnějšího tlaku c pe =0,8=> Tlak větru w e = q p (z e ) .c pe =0,34 1,50 0,51Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,00 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,00 m Zatěžovací výška: ZV = 2,00 m kN g Q,sup kNZatížení větrem na bm : s k x ZŠ = 0,69 1,50 1,03Zatížení větrem bodové : s k x ZŠ x ZV = 1,37 1,50 2,061/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Zatížení sněhem dle ČSN EN 1991-1-3:Sněhová oblast: I s k =Typ krajiny: Polochráněný součinitel expozice C e = 1,10Sklon střechy: 10° tvarový součinitel m i = 0,80tepelný součinitel C t = 1,00s = m i . C e . C t . s k =s ks dg Q,sup =kN/m 2 kN/m 20,62 1,50 0,920,70 kN/m 2 0,62Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ =1,50 0,92Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V1 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35tl.gg kg dg G,inf =g1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 Q,supkN/m 2trámy 13 x 13 cm á 0,80 m 6,0 = 0,13 1,35 0,17podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20násyp 20,0 x 13,5 = 2,70 1,35 3,65podlaha - dřevěná 5,0 x 6,0 = 0,30 1,35 0,41Stálé celkem: 3,88 1,35 5,23Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1:Kategorie : A1 obytný prostorg Q,sup =g Q,inf =1,500,00q k qg dkN/m 2 Q,sup =kN/m 21,50 1,50 2,25Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,80 mZatížení stálé na bm : g k x ZŠ =Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =Celkové zatížení na bm :kN/m ' g Q,sup kN/m '3,10 1,35 4,191,20 1,50 1,804,30 1,39 5,992/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 2,30 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 3,10 kN/m g d = 4,19 kN/mq k = 1,20 kN/m q d = 1,80 kN/m4,0 kNm6,9 kNDřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 13,0 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,00036617 m 3výška:h = 13,0 cm J = 1/12. b . h 3 = 2,3801E-05 m 4A = b . h = 0,0169 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 10 812 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 407 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) = 0,0015 mOkamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0047 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0018 mOkamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0065 m < l / 350 = 0,0066 m VYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0084 m < l / 250 = 0,0092 mVYHOVUJE3/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V1 :Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,30 mZatížení stálé na bm : g k x ZŠ =Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =Celkové zatížení na bm :kN/m ' g Q,sup kN/m '8,92 1,35 12,043,45 1,50 5,1812,37 1,39 17,21Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 6,00 mZatížení nosníku:g k = 8,92 kN/m g d = 12,04 kN/mq k = 3,45 kN/m q d = 5,18 kN/mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 = 77,5 kNmMaximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +q d ) . l = 51,6 kNKonstrukce:Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x I360 W y = 0,00109 m 3I y = 0,000196 m 4Posouzení únosnosti:s m,d = M ED / W y = 71,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 400 = 0,0150 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0051 m < w dov = 0,0150 m VYHOVUJEStrop dřevěný trámový - zatížení v sondě V2 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl.gg kg dg G,inf =g Q,sup1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2trámy 19 x 21 cm á 0,85 m 6,0 = 0,28 1,35 0,38podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20násyp 22,0 x 13,5 = 2,97 1,35 4,01cementový potěr 4,5 x 22,0 = 0,99 1,35 1,34podlaha - napuštěný korek + 4 x PVC 5,0 x 6,0 = 0,30 1,35 0,41Stálé celkem: 5,29 1,35 7,14g Q,sup = 1,50 q kUžitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf =g Q,sup = q d0,00 kN/m 2 kN/m 2Kategorie : A1 obytný prostor 1,50 1,50 2,25Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,85 mZatížení stálé na bm : g k x ZŠ =Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =Celkové zatížení na bm :kN/m ' g Q,sup kN/m '4,50 1,35 6,071,28 1,50 1,915,77 1,38 7,984/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 3,40 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:C2222,0 MPaZatížení nosníku:g k = 4,50 kN/m g d = 6,07 kN/mq k = 1,28 kN/m q d = 1,91 kN/m11,5 kNm13,6 kNDřevo rostlé : f m,k = f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 19,0 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,0013965 m 3výška:h = 21,0 cm J = 1/12. b . h 3 = 0,00014663 m 4A = b . h = 0,0399 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 8 262 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 340 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) =Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0054 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0015 m0,0012 mOkamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0069 m < l / 400 = 0,0085 m VYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0088 m < l / 300 = 0,0113 mVYHOVUJE5/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V2 :Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,40 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 17,99 1,35 24,29Příčka z plných pálených cihel - zatížení vč.omítky tl. 2x1,5cmg k gg dQ,supvýška stěny: 1,00 mkN/m 2 kN/m 2zdivo tl.: 6,5 cm: 0,095 x 18,0 = 1,71 x 1,00 = 1,71 1,35 2,31g Q,supVýška stěny: VS = 3,00 mkN/m ' kN/m 'Zatížení stěnou na bm : g k x VS = 5,13 1,35 6,93Celkové stálé zatížení na bm :23,12 1,35 31,21Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =5,10 1,50 7,65Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 7,00 mZatížení nosníku:g k = 23,12 kN/m g d = 31,21 kN/mq k = 5,10 kN/m q d = 7,65 kN/mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 = 238,0 kNmMaximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +q d ) . l = 136,0 kNKonstrukce:Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x I400 W y = 0,00146 m 3I y = 0,000291 m 4Posouzení únosnosti:s y,d = M ED / W y = 163,0 MPa < f y,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 400 = 0,0175 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0144 m < w dov = 0,0175 m VYHOVUJEStrop dřevěný trámový - zatížení v sondě V3 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl. gg kg dg G,inf =gkN/m 2 Q,sup1,00 cm kN/m 3kN/m 2trámy 18 x 26 cm á 0,95 m 6,0 = 0,30 1,35 0,40podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20násyp 22,0 x 13,5 = 2,97 1,35 4,01cementový potěr 4,5 x 22,0 = 0,99 1,35 1,34podlaha - napuštěný korek + 4 x PVC 7,0 x 6,0 = 0,42 1,35 0,57Stálé celkem: 5,43 1,35 7,326/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11g Q,sup = 1,50 q kUžitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf =g Q,sup = q d0,00 kN/m 2 kN/m 2Kategorie : A1 obytný prostor 1,50 1,50 2,25Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,95 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 5,15 1,35 6,96Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 1,43 1,50 2,14Celkové zatížení na bm :6,58 1,38 9,10Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 4,70 mZatížení nosníku:g k = 5,15 kN/m g d = 6,96 kN/mq k = 1,43 kN/m q d = 2,14 kN/mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 = 25,1 kNmMaximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l = 21,4 kNKonstrukce:Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 18,0 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,002028 m 3výška:h = 26,0 cm J = 1/12. b . h 3 = 0,00026364 m 4A = b . h = 0,0468 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 12 385 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 457 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) = 0,0024 mOkamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0124 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0034 mOkamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0158 m > l / 400 = 0,0118 m NEVYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0201 m > l / 300 = 0,0157 mNEVYHOVUJE7/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V3 :Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,70 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 20,07 1,35 27,10Příčka z plných pálených cihel - zatížení vč.omítky tl. 2x1,5cmg k gg dvýška stěny: 1,00 mkN/m 2 Q,supkN/m 2zdivo tl.: 6,5 cm: 0,095 x 18,0 = 1,71 x 1,00 = 1,71 1,35 2,31Výška stěny: VS = 3,00 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stěnou na bm : g k x VS = 5,13 1,35 6,93Celkové stálé zatížení na bm :25,20 1,35 34,03Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =5,55 1,50 8,33Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 6,30 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 25,20 kN/m g d = 34,03 kN/mq k = 5,55 kN/m q d = 8,33 kN/m210,1 kNm133,4 kNNosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x I360 W y = 0,00109 m 3I y = 0,000196 m 4Posouzení únosnosti:s y,d = M ED / W y = 193,0 MPa > f y,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 400 = 0,0158 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0153 m < w dov = 0,0158 m VYHOVUJEStrop dřevěný trámový - zatížení v sondě V5 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl. gg dg G,inf =g Q,sup1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2trámy 18 x 26 cm á 1,00 m 6,0 = 0,28 1,35 0,38podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32násyp 6,5 x 13,5 = 0,88 1,35 1,18podlaha - půdovky 5,5 x 18,0 = 0,99 1,35 1,34Stálé celkem: 2,99 1,35 4,03g k8/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11g Q,sup = 1,50 q kUžitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf =g Q,sup = q dkN/m 2Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,130,00 kN/m 2 9/14Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 2,99 1,35 4,03Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,75 1,50 1,13Celkové zatížení na bm :3,74 1,38 5,16Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 5,00 mZatížení nosníku:g k = 2,99 kN/m g d = 4,03 kN/mq k = 0,75 kN/m q d = 1,13 kN/mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 = 16,1 kNmMaximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l = 12,9 kNKonstrukce:Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 17,5 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,00189656 m 3výška:h = 25,5 cm J = 1/12. b . h 3 = 0,00024181 m 4A = b . h = 0,044625 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 8 501 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 289 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) = 0,0034 mOkamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0102 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0026 mOkamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0128 m < l / 300 = 0,0167 m VYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0162 m < l / 250 = 0,0200 mVYHOVUJE

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V6 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl. g g k g dg G,inf =g Q,sup1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2trámy 13 x 21 cm á 1,00 m 6,0 = 0,16 1,35 0,22podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32násyp 12,0 x 13,5 = 1,62 1,35 2,19podlaha - půdovky 5,5 x 18,0 = 0,99 1,35 1,34Stálé celkem: 3,61 1,35 4,88g Q,sup = 1,50 q k q dUžitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf =g Q,sup =0,00 kN/m 2 kN/m 2Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,13g Q,supZatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 mkN/m ' kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 3,61 1,35 4,88Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,75 1,50 1,13Celkové zatížení na bm :4,36 1,38 6,00Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 3,60 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 3,61 kN/m g d = 4,88 kN/mq k = 0,75 kN/m q d = 1,13 kN/m9,7 kNm10,8 kNDřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 13,0 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,00091054 m 3výška:h = 20,5 cm J = 1/12. b . h 3 = 9,3331E-05 m 4A = b . h = 0,02665 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 10 681 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 405 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) = 0,0023 mOkamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0083 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0017 m10/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0100 m < l / 300 = 0,0120 m VYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0125 m < l / 250 = 0,0144 mVYHOVUJEOcelové stropní nosníky - zatížení v sondě V6 :Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,10 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 11,20 1,35 15,12Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 2,33 1,50 3,49Celkové zatížení na bm :13,53 1,38 18,61Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 7,30 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 11,20 kN/m g d = 15,12 kN/mq k = 2,33 kN/m q d = 3,49 kN/m124,0 kNm67,9 kNNosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x I300 W y = 0,000725 m 3I y = 0,0001087 m 4Posouzení únosnosti:s m,d = M ED / W y = 171,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 300 = 0,0243 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0219 m < w dov = 0,0243 m VYHOVUJEStrop dřevěný trámový - zatížení v sondě V9 :Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl. gg kg dg G,inf =g1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 Q,supkN/m 2trámy 9 x 15 cm á 0,95 m 6,0 = 0,09 1,35 0,12podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32násyp 6,0 x 13,5 = 0,81 1,35 1,09podlaha - půdovky 5,0 x 18,0 = 0,90 1,35 1,22Stálé celkem: 2,64 1,35 3,5611/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11g Q,sup = 1,50 q kUžitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf =g Q,sup = q d0,00 kN/m 2 kN/m 2Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,13Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,95 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 2,50 1,35 3,38Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,71 1,50 1,07Celkové zatížení na bm :3,22 1,38 4,45Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 2,40 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: Q max = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:C2222,0 MPaZatížení nosníku:g k = 2,50 kN/m g d = 3,38 kN/mq k = 0,71 kN/m q d = 1,07 kN/m3,2 kNm5,3 kNDřevo rostlé : f m,k = f m,d = (f m,k / γ M ) . k mod = 13,5 MPaγ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ) . k mod = 1,7 MPaE 0,mean = 10 000 MPaTřída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3Profil: šířka: b = 9,0 cm W = 1/6 . b . h 2 = 0,0003375 m 3výška:h = 15,0 cm J = 1/12. b . h 3 = 2,5313E-05 m 4A = b . h = 0,0135 m 3Posouzení napětí - namáhání ohybové:s m,d = M max / W = 9 490 kPa < f m,d = 13 538 kPa VYHOVUJEPosouzení napětí - namáhání smykové:t d = Q max / A = 395 kPa < f v,d = 1 662 kPa VYHOVUJEPosouzení průhybu:Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kN/m w ref = 5/384.q ref .l 4 /(J .E 0,mean ) = 0,0017 mOkamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k . w ref = 0,0043 mOkamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k . w ref = 0,0012 mOkamžitý průhyb od stálého a proměnného zatíženíw inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0055 m < l / 300 = 0,0080 m VYHOVUJEKonečný průhyb od stálého a proměnného zatíženíw net,fin = w G,inst . (1 + k def ) + w Q,inst . (1 + ψ 2,1 . k 2,def ) = 0,0070 m < l / 250 = 0,0096 mVYHOVUJE12/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Ocelové stropní nosníky - zatížení v sondě V6 :Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,10 mZatížení stálé na bm : g k x ZŠ =Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ =Celkové zatížení na bm :kN/m ' g Q,sup kN/m '8,17 1,35 11,032,33 1,50 3,4910,49 1,38 14,52Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 7,30 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +q d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +q d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 8,17 kN/m g d = 11,03 kN/mq k = 2,33 kN/m q d = 3,49 kN/m96,7 kNm53,0 kNNosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x I300 W y = 0,000725 m 3I y = 0,0001087 m 4Posouzení únosnosti:s m,d = M ED / W y = 133,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 300 = 0,0243 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0170 m < w dov = 0,0243 m VYHOVUJE13/14

Akce: Vila Low - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu, DSP - statický výpočetZak.č.: B-11-11Zastropení světlíku s novým výtahem:Stálé zatížení:g G,sup = 1,35 tl. gg k g dg G,inf =g Q,sup1,00 cm kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2ocelová konstrukce- odhad:dvojdrátosklo 1,0 x 23,0 =0,150,231,351,350,200,31Stálé celkem: 0,38 1,35 0,51Zatížení sněhem dle ČSN EN 1991-1-3:Sněhová oblast: I s k = 0,70 kN/m 2Typ krajiny: Chráněný součinitel expozice C e = 1,20Sklon střechy: 8° tvarový součinitel m i = 0,80tepelný součinitel C t = 1,00s = m i . C e . C t . s k =s kg Q,sup = s dkN/m 2 kN/m 20,67 1,50 1,01Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,60 mkN/m ' g Q,sup kN/m 'Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 0,23 1,35 0,31Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ = 0,40 1,50 0,60Celkové zatížení na bm :0,63 1,45 0,91Statické schéma:Geometrie nosníku:Rozpětí l = 4,00 mVnitřní síly:Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8 . (g d +s d ) . l 2 =Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2 . (g d +s d ) . l =Konstrukce:Zatížení nosníku:g k = 0,23 kN/m g d = 0,31 kN/ms k = 0,40 kN/m s d = 0,60 kN/m1,8 kNm1,8 kNNosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 =E s = 210 000 MPa1 x IPE 100 W y = 0,0000342 m 3I y = 0,00000171 m 4Posouzení únosnosti:s m,d = M ED / W y = 53,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE180,0 MPaPosouzení průhybu:w dov = l / 300 = 0,0133 mw max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y .E s ) = 0,0059 m < w dov = 0,0133 m VYHOVUJE14/14