DIPLOMOVà PRÃCA - Žilinská univerzita
DIPLOMOVà PRÃCA - Žilinská univerzita DIPLOMOVà PRÃCA - Žilinská univerzita
S Fe ⋅ 4 0,12838 ⋅ 4 D Fe = = = 0,462 m [m; m 2 ] (5.22) π ⋅ k ⋅ k π ⋅ 0,9 ⋅ 0,85 Fe D3 Obr. 5.2. Tvar prierezu železného jadra. Pri napájacom systéme 15 kV 16,7 Hz je pomer U/f väčší ako pri napájacom systéme 25 kV 50 Hz, preto je z hľadiska dimenzovania magnetického obvodu náročnejší. Ďalšie výpočty budú preto uvažovať frekvenciu f = 16,7 Hz. Približnú hodnotu amplitúdy magnetickej indukcie som zvolil: B max = 1,7 T (5.23) Indukované napätie na jeden závit: U iz = 4.44 ⋅ Bmax ⋅ S Fe ⋅ f = 4,44 ⋅1,7 ⋅ 0,12838⋅16,7 = 16.18 V [V; T, m 2 , Hz] (5.24) Počet závitov jednej sekcie primárneho vinutia a sekundárneho vinutia pre trakciu: U ST 1000 N T = = 61.8 [-; V, V] (5.25) U 16,18 = iz Keďže sekcia je dvojitá kotúčová cievka, aby bola symetrická musí byť počet závitov jednej sekcie párny. Preto volím: N = 62 (5.26) T Počet závitov jednej sekcie pre kúrenie: U SK 750 N K = = 46,35 U 16,18 [-; V, V] (5.27) = iz Počet závitov jednej sekcie pre kúrenie volím: N = 46 (5.28) K
Pri ďalšom výpočte budú použité nasledovné rozmery: − rozmery neizolovaného vodiča (obidva použité typy): a x b = 4,4 x 0,285 mm − hrúbka materiálu kostry: h K = 4 mm − hrúbka strednej prepážky: h P = 2 mm − hrúbka zvodiča magnetického toku: h D = 3 mm − hrúbka steny kryostatu: h C = 5 mm − šírka priestoru pre vodič s M = 5 mm Šírka vodiča izolovaného dvomi vrstvami Kaptonu 0.05 mm: a ' = a + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 4,4 + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 4,6 mm [mm; mm, mm] (5.29) Hrúbka izolovaného vodiča: b ' = b + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 0.285 + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 0,485 mm [mm; mm, mm] (5.30) Priemer diery kostry vinutia potom bude: D D + 2 ⋅ h = 0,462 + 2 ⋅ 0,005 0,472 m [m; m, m] (5.31) S1 = Fe C = Vnútorný priemer vinutia: D D + 2 ⋅ h = 0,472 + 2 ⋅ 0,004 0,48 m [m; m, m] (5.32) S 2 = S1 K = Vonkajší priemer primárneho vinutia a vinutia pre trakciu: NT 62 DS 3 T = DS 2 + 2 ⋅ ⋅ b' = 0,48 + 2 ⋅ ⋅ 0,000485 = 0,51 m 2 2 [m; m, -] (5.33) Vonkajší priemer vinutia pre kúrenie: N K 46 DS 3 K = DS 2 + 2 ⋅ ⋅ b' = 0,48 + 2 ⋅ ⋅ 0,000485 = 0,503 m 2 2 [m; m, -] (5.34) Vonkajší priemer kostričky vinutia (rovnaký pre obidva druhy cievok). Kvôli zlepšeniu izolačných vlastností steny kostry presahujú o 20 mm vonkajší priemer vinutia: D + 2 ⋅ 0,02 = 0,51+ 2 ⋅ 0,02 0,55 m [m; m] (5.35) S 4 = D S 3T = Vonkajší polomer zaoblených častí kryostatu je od polomeru kostričky vinutia väčší o priestor pre prúdenie chladiva 40 mm a hrúbku kryostatu h C : DS 4 0,55 R C = + 0,04 + hC = + 0,04 + 0,005 = 0,32 m [m; m, m] (5.36) 2 2 Celková výška kostry vinutia je: v K = 2 ⋅ hK + 2 ⋅ sM + hP = 2 ⋅ 0,0046 + 2 ⋅ 0,005 + 0,002 = 0,0212 m [m; m, m, m] (5.37) Celková výška vinutia je: v 56 ⋅ v + 55⋅ h = 59 ⋅ 0,0212 + 58⋅ 0,003 = 1,425 m [m; m, m] (5.38) V = K D Vonkajšia výška kryostatu:
- Page 1 and 2: ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE Ele
- Page 3 and 4: Obsah Zoznam použitých skratiek a
- Page 5 and 6: Čestné prehlásenie..............
- Page 7 and 8: I 1N [ A ] menovitý prúd primárn
- Page 9 and 10: U SK [ V ] napätie jednej sekcie v
- Page 11 and 12: 2. Supravodivosť Supravodivosť je
- Page 13 and 14: podstatne nižšia ako B C2 , tvor
- Page 15 and 16: Komerčne používané supravodiče
- Page 17 and 18: z neho tečie nesupravodivým mater
- Page 19 and 20: nakoľko nie je potrebná strieborn
- Page 21 and 22: V týchto podmienkach môžeme celk
- Page 23 and 24: Elektromagnetická metóda merania
- Page 25 and 26: Q red [ - ] 1.E+02 1.E+01 1.E+00 1.
- Page 27 and 28: 1.E+04 Q red [ - ] 1.E+03 1.E+02 1.
- Page 29 and 30: − − odolnosť voči skratom - p
- Page 31 and 32: 4.3 Analýza strát v transformáto
- Page 33 and 34: a traťových odporoch bola určen
- Page 35 and 36: Priestor, s touto nízkou teplotou
- Page 37 and 38: V navrhovanom transformátore bude
- Page 39 and 40: Menovitý prúd primárneho vinutia
- Page 41 and 42: − obstaravácie náklady − meno
- Page 43: cena [ mil. Sk ] 30 25 20 15 10 Cel
- Page 47 and 48: Obr. 6.1. Veľkosť indukcie magnet
- Page 49 and 50: Obr. 6.3. Veľkosť zložky indukci
- Page 51 and 52: η [ - ] 1 0.98 0.96 0.94 0.92 0.9
- Page 53 and 54: Čestné prehlásenie Prehlasujem,
- Page 55 and 56: Zoznam použitej literatúry [1] RA
- Page 57 and 58: Zoznam príloh Príloha č. 1 Príl
- Page 59 and 60: Príloha č. 2 Fotografie navrhnut
- Page 61 and 62: kompenzačná cievka vzorka Slučka
- Page 67 and 68: Príloha č. 5 Nákresy transformá
- Page 69 and 70: permeabilita=1000*4*pi*1e-7; %perme
- Page 71 and 72: end; for k=1:8 Kur_y(k)=poloha_vin_
- Page 73 and 74: . Vynechaná časť definujúca geo
- Page 75: ccc1=(((F/(Ic_B/Ic))^(2*Ic_B/Ic))*2
Pri ďalšom výpočte budú použité nasledovné rozmery:<br />
− rozmery neizolovaného vodiča (obidva použité typy): a x b = 4,4 x 0,285 mm<br />
− hrúbka materiálu kostry: h K = 4 mm<br />
− hrúbka strednej prepážky: h P = 2 mm<br />
− hrúbka zvodiča magnetického toku: h D = 3 mm<br />
− hrúbka steny kryostatu: h C = 5 mm<br />
− šírka priestoru pre vodič s M = 5 mm<br />
Šírka vodiča izolovaného dvomi vrstvami Kaptonu 0.05 mm:<br />
a ' = a + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 4,4 + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 4,6 mm [mm; mm, mm] (5.29)<br />
Hrúbka izolovaného vodiča:<br />
b ' = b + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 0.285 + 2 ⋅ 2 ⋅ 0,05 = 0,485 mm [mm; mm, mm] (5.30)<br />
Priemer diery kostry vinutia potom bude:<br />
D D + 2 ⋅ h = 0,462 + 2 ⋅ 0,005 0,472 m [m; m, m] (5.31)<br />
S1 =<br />
Fe C<br />
=<br />
Vnútorný priemer vinutia:<br />
D D + 2 ⋅ h = 0,472 + 2 ⋅ 0,004 0,48 m [m; m, m] (5.32)<br />
S 2<br />
=<br />
S1<br />
K<br />
=<br />
Vonkajší priemer primárneho vinutia a vinutia pre trakciu:<br />
NT<br />
62<br />
DS 3 T<br />
= DS<br />
2<br />
+ 2 ⋅ ⋅ b'<br />
= 0,48 + 2 ⋅ ⋅ 0,000485 = 0,51 m<br />
2<br />
2<br />
[m; m, -] (5.33)<br />
Vonkajší priemer vinutia pre kúrenie:<br />
N<br />
K<br />
46<br />
DS 3 K<br />
= DS<br />
2<br />
+ 2 ⋅ ⋅ b'<br />
= 0,48 + 2 ⋅ ⋅ 0,000485 = 0,503 m<br />
2<br />
2<br />
[m; m, -] (5.34)<br />
Vonkajší priemer kostričky vinutia (rovnaký pre obidva druhy cievok). Kvôli zlepšeniu izolačných<br />
vlastností steny kostry presahujú o 20 mm vonkajší priemer vinutia:<br />
D + 2 ⋅ 0,02 = 0,51+<br />
2 ⋅ 0,02 0,55 m [m; m] (5.35)<br />
S 4<br />
= D S 3T<br />
=<br />
Vonkajší polomer zaoblených častí kryostatu je od polomeru kostričky vinutia väčší o priestor pre<br />
prúdenie chladiva 40 mm a hrúbku kryostatu h C :<br />
DS<br />
4<br />
0,55<br />
R<br />
C<br />
= + 0,04 + hC<br />
= + 0,04 + 0,005 = 0,32 m [m; m, m] (5.36)<br />
2<br />
2<br />
Celková výška kostry vinutia je:<br />
v<br />
K<br />
= 2 ⋅ hK<br />
+ 2 ⋅ sM<br />
+ hP<br />
= 2 ⋅ 0,0046 + 2 ⋅ 0,005 + 0,002 = 0,0212<br />
m<br />
[m; m, m, m] (5.37)<br />
Celková výška vinutia je:<br />
v 56 ⋅ v + 55⋅<br />
h = 59 ⋅ 0,0212 + 58⋅<br />
0,003 = 1,425 m [m; m, m] (5.38)<br />
V<br />
=<br />
K<br />
D<br />
Vonkajšia výška kryostatu:
Change language