Prenos (1918Kb) - Univerza v Ljubljani

More documents

Recommendations

Info

16 Šmon, M. 2007. Program za dimenzioniranje armiranobetonskih gred v skladu s standardom EC8. Dipl. nal. – UNI. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, Konstrukcijska smer. 3.2.3 Preverjanje nosilnosti in konstruiranje grede Upogibno in strižno nosilnost grede določimo v skladu z EN 1992-1-1. Če imamo v prerezu prisotno tlačno ploščo (obravnavamo kot T- ali L-prerez), moramo pri analizi upoštevati tudi armaturo plošče (v smeri vzporedni gredi) znotraj sodelujoče širine b eff , ki se določi na naslednji način : vozlišče ob zunanjem stebru s prečno gredo b eff = b c + 2·2·h f vozlišče ob notranjem stebru s prečno gredo b eff = b c + 2·4·h f vozlišče ob zun. stebru brez prečne grede b eff = b c vozlišče ob notranjem stebru brez prečne grede b eff = b c + 2·2·h f Slika 4 4 : Sodelujoče širine b eff pasnic gred v odvisnosti od položaja grede Kot kritično območje (območje, kjer se lahko pojavijo plastični členki) se obravnava območje na razdalji l cr = h w od krajnih prerezov gred. Lokalno duktilnost v kritičnih območjih zagotavljamo z izpolnitvijo izraza (19) za faktor duktilnosti za ukrivljenost. Če vrednost 4 Slovenski standard SIST EN 1998-1, 2005, str. 93
Šmon, M. 2007. Program za dimenzioniranje armiranobetonskih gred v skladu s standardom EC8. 17 Dipl. nal. – UNI. Ljubljana, UL, FGG, Odd. za gradbeništvo, Konstrukcijska smer. faktorja duktilnosti za ukrivljenost ni izvrednotena z eksplicitnim računom, lahko pogoj v izrazu (19) izpolnimo z izpolnitvijo naslednjih dveh zahtev (EN 1998-1, poglavje 5.4.3.1.2) : a) Če pri potresnem projektnem stanju, pri upogibni obremenitvi, v tlačni coni potrebujemo tlačno vzdolžno armaturo (beton sam ni sposoben prenesti tlačnih napetosti), je potrebno tej armaturi dodati še vsaj polovico prereza dejanske natezne armature. Program je narejen tako, da preveri, ali je prerez skupne tlačne armature vsaj 50% prereza natezne armature (za veliko večino primerov je to pravilno). b) Delež vzdolžne armature v natezni coni ρ mora biti omejen z naslednjim izrazom : kjer je ρ / / 0,0018 f cd ρ max = ρ + ⋅ > ρ , (25) µ ⋅ε f Φ sy, d yd delež armature v tlačni coni : ρ / = A / s/b w·d; µ Φ zahtevan faktor duktilnosti za ukrivljenost, izvrednoten iz izraza (19); ε sy,d projektna vrednost deformacij na meji plastičnosti; f cd projektna tlačna trdnost betona : f cd = f ck /γ c ; f yd projektna natezna trdnost jekla : f yd = f yk /γ s ; ρ delež armature v natezni coni : ρ = A s /b w·d . Minimalno vzdolžno armaturo moramo položiti vzdolž cele dolžine potresne grede, njen delež pa ne sme biti manjši (EN 1998-1, poglavje 5.4.3.1.2) : kjer je f ctm f yk f ctm ρ min = 0,5 ⋅ < ρ , (26) f yk srednja vrednost natezne trdnosti betona; karakteristična natezna trdnost jekla. Pri konstruiranju strižne armature (stremen) je potrebno upoštevati nekaj zahtev (EN 1998-1, poglavje 5.4.3.1.2) : a) najmanjši premer stremen je lahko Φ6 mm; b) računsko potreben razmak med stremeni mora biti manjši od
Page 1 and 2: Univerza v Ljubljani Fakulteta za g
Page 3 and 4: Šmon, M. 2007. Program za dimenzio
Page 25: Šmon, M. 2007. Program za dimenzio
Page 77 and 78:
Šmon, M. 2007. Program za dimenzio
Page 79 and 80:
Page 81 and 82:
Page 83 and 84:
Page 85 and 86:
Page 87 and 88:
Page 89 and 90:
Page 91 and 92:
Page 93 and 94:
Page 95 and 96:
Page 97 and 98:
Page 99 and 100:
Page 101 and 102:
Page 103:
show all

Prenos (1918Kb) - Univerza v Ljubljani

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?