Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
2. ROZŠÍŘENÉ VYDÁNÍ<br />
Praktická příručka pro navrhování svislých zděných konstrukcí<br />
STATIKA<br />
Řešení pro každý projekt
KOMPLETNÍ STAVEBNÍ SYSTÉM<br />
PRO ENERGETICKY ÚSPORNÉ STAVĚNÍ<br />
Stropní dílec<br />
Nenosný překlad<br />
Střešní dílec<br />
Plochý překlad<br />
(varianta<br />
k nosnému překladu)<br />
Tepelněizolační desky<br />
<strong>Ytong</strong> Multipor<br />
Ztužující věnec<br />
z U-profilů<br />
Věncová tvárnice<br />
Tvárnice pro vnitřní<br />
nosné zdivo<br />
Příčkovky<br />
Nosný překlad<br />
Obloukové segmenty<br />
Překlad zhotovený<br />
z U-profilů <strong>Ytong</strong><br />
Obvodové tvárnice<br />
Schodiště na míru<br />
Tvárnice<br />
pro nosné zdivo<br />
<strong>Ytong</strong>/Silka<br />
Tvárnice pro vnitřní nosné<br />
a akustické zdivo Silka<br />
Stropní systém<br />
Překlad zhotovený<br />
z U-profilů Silka<br />
Suché maltové<br />
směsi a nářadí
Obsah<br />
1. Úvod . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4<br />
1.1 Praktická příručka <strong>Ytong</strong> . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4<br />
1.2 Pórobeton . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5<br />
2. Konstrukční prvky . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8<br />
2.1 Typy konstrukcí . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8<br />
2.2 Nosné zdivo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9<br />
2.3 Nenosné zdivo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16<br />
2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23<br />
2.6 Stropní konstrukce <strong>Ytong</strong> . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36<br />
3.1 Zásady zdění . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36<br />
3.2 Štíhlostní poměr stěn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37<br />
3.3 Drážky a oslabení zdiva . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39<br />
3.4 Normy pro navrhování . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39<br />
3.4.1 Zatížení konstrukcí . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40<br />
3.4.2 Pevnosti užívané při návrhu zdiva . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44<br />
3.4.3 Navrhování zděných konstrukcí . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 45<br />
3.4.4 Zdivo a zemětřesení . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49<br />
3.4.5 Soustředěné zatížení . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51<br />
4. Statické výpočty . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54<br />
4.1 Návrh svislé stěny . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54<br />
4.2 Postup výpočtu. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55<br />
4.3 Výpočet zatížení . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59<br />
4.4 Únosnost svislých stěn . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60<br />
4.4.1 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P1,8 – 300, 375 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60<br />
4.4.2 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 350, 375 mm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61<br />
4.4.3 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 400, 375 mm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62<br />
4.4.4 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 500, 375 mm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 63<br />
4.4.5 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P4 – 500, 300 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 64<br />
4.4.6 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P4 – 550, 300 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 65<br />
4.4.7 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P6 – 650, 300 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 66<br />
4.4.8 Vnitřní zdivo Silka P12, 300 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 67<br />
4.4.9 Vnitřní zdivo Silka P20, 240 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 68<br />
4.4.10 Vnitřní zdivo Silka P20, 300 mm. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69<br />
4.5 Návrhové únosnosti zdiva . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70<br />
4.5.1 <strong>Ytong</strong> P2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70<br />
4.5.2 <strong>Ytong</strong> P4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71<br />
4.5.3 Silka P20 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71<br />
4.5.4 Silka P12 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71<br />
Názvosloví . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72
1. Úvod<br />
1.1 Praktická příručka <strong>Ytong</strong><br />
Tato publikace je zaměřena na použití zdicích materiálů značky <strong>Ytong</strong> na stavbách. Je určena pro<br />
stavební odborníky, projektanty, studenty stavebních škol, pracovníky investorských a dodavatelských<br />
firem a širokou stavební veřejnost. Cílem publikace je rozšířit informace a znalosti o konstrukčním<br />
a statickém řešení zděných objektů z pórobetonu.<br />
Obsah publikace je zaměřen především na řešení nevyztužených zděných svislých nosných konstrukcí<br />
z pórobetonových tvárnic <strong>Ytong</strong> a vápenopískových cihel Silka a jejich návrh podle současně platných<br />
evropských a českých norem – eurokódů. Pro navrhování zděných konstrukcí je určen eurokód 6<br />
s označením norem řady ČSN EN 1996.<br />
V textu publikace jsou zmíněny i další konstrukce z výrobního programu firmy Xella CZ, s. r. o., které<br />
systémově doplňují uvedené zdicí prvky. Jsou zde zařazena také stručná doporučení pro celkový návrh<br />
zděných objektů.<br />
Rychlé dotazy a odpovědi<br />
■ Komu je určena tato příručka<br />
Tato příručka je určena pro stavební odborníky, projektanty, studenty stavebních škol, pracovníky investorských<br />
a dodavatelských firem a širokou stavební veřejnost.<br />
■ Jaký je hlavní cíl brožury<br />
Tato příručka by měla odborníkům poskytnout praktický návod pro návrh svislých konstrukcí z pórobetonu<br />
<strong>Ytong</strong> a z vápenopískových tvárnic Silka. Příručka poskytuje čtenářům přehlednou orientaci v normách –<br />
eurokódech řady EC 6, platných od března 2010 jako jediné předpisy pro navrhování zděných konstrukcí.<br />
■ Co příručka obsahuje<br />
Příručka obsahuje přehled konstrukčních řešení svislých konstrukcí z materiálů <strong>Ytong</strong> a Silka s důrazem<br />
na nejvíce užívané, nevyztužené nosné stěny. Příručka popisuje také všechny důležité požadavky<br />
současných norem, které by měl projektant při návrhu obytných staveb znát a respektovat. V poslední<br />
části brožury najdete také vzorové příklady výpočtu zatížení a návrhu nosných stěn s porovnáním výsledků<br />
podle různých výpočtových metod.<br />
■ Návod na použití<br />
Aby příručka nebyla jednolitým nepřehledným textem podobně jako technické normy, pokusili jsme se<br />
text, kromě tradičního dělení do kapitol, rozčlenit navíc do několika významových linií, které jsou graficky<br />
výrazně označeny po stranách hlavního textu pomocí jednoduchých piktogramů.<br />
Paragraf – takto označené texty zvýrazňují pasáže, ve kterých jsou citovány<br />
důležité požadavky nebo pravidla a postupy závazné dle platných norem, zákonů<br />
nebo vyhlášek. Pokud čtenář hledá důležité odkazy na tepelně technické<br />
normy, může se v textu jednoduše orientovat podle tohoto piktogramu.<br />
TIP!<br />
Žárovka – žárovkou označené bloky textu zvýrazňují<br />
praktické tipy a rady, které je dobré znát.<br />
Pozor!<br />
Vykřičník – vykřičník označuje důležité informace, které souvisí s danou problematikou.<br />
4 1. Úvod<br />
1.1 Praktická příručka <strong>Ytong</strong>
Kalkulačka – symbol kalkulačky označuje drobné výpočty použité v textu.<br />
Vzorec – důležité vzorce a veličiny jsou v boční liště vzestupně očíslovány, v dalších textech<br />
jsou použity číselné odkazy na tyto vzorce.<br />
( Vzorec 1)<br />
1.2 Pórobeton<br />
Pórobeton je uměle vyrobený stavební materiál. Vzniká v autoklávech za působení zvýšeného tlaku<br />
a teploty. Stavební prvky z pórobetonu se velmi snadno opracovávají – dobře se řežou a frézují. Prvky<br />
jsou poměrně lehké a dobře se s nimi manipuluje. Spojují se dnes převážně tenkovrstvou maltou.<br />
Nízká tloušťka malty omezuje mokrý proces výstavby na minimum. Z pórobetonových tvárnic lze takto<br />
vytvořit rozměrově přesné bloky zdiva s hladkým povrchem a minimem spár. Vzniklé úzké spáry jsou<br />
výhodnější i pro statické působení zdiva. Shodné vlastnosti pórobetonu ve všech směrech redukují na minimum<br />
tepelné mosty na styku se základy, stropem a dalšími konstrukcemi stavby. Použití tenkovrstvé<br />
malty je výhodné i z tepelněizolačního hlediska, kdy vzniká téměř kompaktní blok z jednoho materiálu.<br />
Užití pórobetonu <strong>Ytong</strong><br />
Pórobeton je zdicí materiál určený pro použití v pozemních stavbách. Je určen pro objekty pro bydlení,<br />
občanskou výstavbu a komerční výstavbu, a to všude tam, kde je požadována jednoduchá stavební technologie,<br />
rychlá výstavba a výborná tepelněizolační schopnost při jednovrstvé konstrukci obvodového pláště.<br />
Pozor!<br />
Pórobeton je vhodný zejména pro nízkopodlažní objekty od jednoho do tří podlaží. Je výhodný<br />
také pro obvodové vyzdívané pláště skeletů, izolační vyzdívky a vnitřní dělicí konstrukce –<br />
příčky. Výrobce dále nabízí i další použití pro stropní konstrukce, schodiště a zastřešení.<br />
Vzniká tak ucelený systém pórobetonových konstrukcí určených pro většinu nosných a dělicích<br />
konstrukcí objektu. Ucelená nabídka systémů <strong>Ytong</strong> a Silka dnes pokrývá potřebu<br />
návrhu stavby pro všechny svislé a vodorovné konstrukce. Zahrnuje svislé nosné stěny,<br />
obvodové stěny, stropní konstrukce, schodiště, příčky a střešní prvky.<br />
Při výstavbě zděných pórobetonových konstrukcí lze užít následující typy vyráběných materiálů:<br />
• P1,8 – 300<br />
• P2 – 350<br />
• P2 – 400<br />
• P2 – 500<br />
• P4 – 500<br />
• P4 – 550<br />
• P6 – 650<br />
Jednotlivé materiály se liší pevností v tlaku a tepelněizolačními vlastnostmi. Značky s nízkým číslem<br />
mají nižší pevnost v tlaku a lépe izolují. Vápenopískové cihly Silka jsou běžně dodávány jako P20, ale<br />
vyrábějí se rovněž pod značkou P12.<br />
TIP!<br />
Rekonstrukce<br />
Díky své nízké váze je pórobeton výhodný pro užití při rekonstrukcích a nástavbách budov. Jako<br />
jeden z mála materiálů vytváří poměrně lehkou konstrukci stěn nástavby a méně zatěžuje původní<br />
stavbu. Hodnota průměrné objemové hmotnosti se pohybuje mezi 5,0 a 6,5 kN/m³ podle<br />
užitého zdicího materiálu, což například při zdivu tloušťky 375 mm a výšce 2,75 m z tvárnic<br />
<strong>Ytong</strong> Lambda (třída P2 – 350) dává zatížení pouze 5,15 kN/m zdi.<br />
1. Úvod 1.2 Pórobeton<br />
5
Důvody pro užití pórobetonového zdiva<br />
■ Rychlost výstavby<br />
Rychlost provádění zděných konstrukcí je dnes jedním z důležitých parametrů ovlivňujících cenu stavby.<br />
Použití bloků jednotné skladebné výšky 250 mm, tvarově přesné bloky a užití tenkovrstvé malty přináší<br />
významnou úsporu času při výstavbě.<br />
■ Tepelněizolační schopnost<br />
Vysoká tepelněizolační schopnost pórobetonu umožňuje vytvářet jednovrstvé zděné konstrukce vyhovující<br />
požadavkům norem pro tepelné izolování budov, včetně doporučení na vyšší úsporu energie. Při<br />
použití zesílené nebo skládané konstrukce z materiálů firmy Xella můžeme navrhovat obvodové pláště<br />
pro nízkoenergetické objekty. Příkladem může být nosná část z tvárnic P2 – 350 v tloušťce 500 mm nebo<br />
slabší zdivo P4 – 500 s vnější izolační částí z materiálu <strong>Ytong</strong> Multipor.<br />
■ Nízká hmotnost<br />
Nízká hmotnost výrobků z pórobetonu je nejen výhodná pro vlastní výstavbu a manipulaci s prvky, ale<br />
přináší i úsporu v návrhu spodní stavby a šířce základových konstrukcí. Pórobeton běžně užívané kvality<br />
P2 – 400 je se svými maximálně 5,5 kN/m³ při běžné vlhkosti jedním z nejlehčích zdicích materiálů. Pro<br />
srovnání: lehčené a dutinové cihelné prvky začínají na hmotnosti 6,5 kN/m³ a běžné cihelné materiály se<br />
pohybují od 7,5 kN/m³ výše.<br />
■ Protipožární odolnost<br />
Pórobetonový materiál má výborné protipožární vlastnosti. Zdivo vytváří nehořlavý blok pro prostup požáru.<br />
Je zařazeno v třídě A1 /nehořlavé/ dle ČSN EN 13501 – 1 a vyhovuje pro většinu použití v objektech.<br />
Pórobeton z hlediska návrhu svislých nosných konstrukcí<br />
Zdicí prvky se zařazují do kategorií a do skupin. Existují dvě kategorie a čtyři skupiny zdicích prvků.<br />
■ Kategorie<br />
Kategorie postihují úroveň kontroly při výrobě zdicích prvků. Jsou uvedeny v materiálových normách,<br />
pro pórobeton v normě ČSN EN 771 – 4. Standardní výrobky se zajištěnou stejnou kvalitou výroby jsou<br />
zařazeny v kategorii 1. Pórobeton i vápenopískové tvárnice Silka jsou zařazeny do 1. kategorie. Zařazení<br />
je deklarováno výrobcem.<br />
■ Zařazení do skupiny<br />
Do skupin se zdicí prvky zařazují podle geometrického provedení, zejména podle počtu a umístění dutin<br />
v základní hmotě výrobku. Rozlišujeme čtyři skupiny lišící se procentuálním podílem dutin ve výrobku,<br />
od plných cihel po cihly výrazně děrované ve svislém a vodorovném směru. Pórobeton i tvárnice Silka<br />
jsou zařazeny do skupiny 1. V této skupině jsou zařazeny výrobky s procentuálním počtem dutin do 25 %<br />
objemu. Pórobeton je materiál bez dutin a chová se jako kompaktní stavivo. Zařazení do skupin uvádí<br />
obvykle výrobce.<br />
6 1. Úvod<br />
1.2 Pórobeton
2. Konstrukční prvky
2. Konstrukční prvky<br />
2.1 Typy konstrukcí<br />
Pórobeton užíváme pro následující typy svislých konstrukcí a vodorovných konstrukcí:<br />
■ Nosné stěny<br />
• samonosné vnitřní nosné stěny<br />
• samonosné jednovrstvé obvodové nosné stěny<br />
• samonosné ztužující stěny a smykové stěny<br />
• nosné stěny energeticky efektivních budov<br />
■ Nenosné stěny výplňové<br />
• výplňové nenosné zdivo pro skelety<br />
• příčky<br />
■ Další konstrukce<br />
Mimo prvky pro svislé konstrukce <strong>Ytong</strong> nabízí i další stavební konstrukce:<br />
• pórobetonové skládané stropy sestávající z nosných trámků, vložek a betonové zálivky<br />
• pórobetonové schody<br />
• pórobetonové střešní a stropní panely<br />
• pórobetonové obvodové panely<br />
Uvedené konstrukce nejsou dále podrobně řešeny v této publikaci. Je však stručně naznačeno jejich použití.<br />
Tab. 1.<br />
Technické údaje tvárnic <strong>Ytong</strong><br />
třída pórobetonu: P1,8-300 P2-350 P2-400 P2-500 P4-500 P4-550 P6-650<br />
Pevnost zdicích prvků v tlaku f b dle EN 772-1 1,8 2,5 2,6 2,8 4,0 5,0 6,0 N/mm 2<br />
Objemová hmotnost v suchém stavu max. 300 350 400 500 500 550 650 kg/m 3<br />
Součinitel tepelné vodivosti λ 10 DRY (P=50% ČSN EN 1745) 0,080 0,085 0,096 0,120 0,120 0,140 0,170 W/mK<br />
Faktor difuzního odporu μ(ČSN EN 1745) 5/10 5/10 5/10 5/10 5/10 5/10 5/10 -<br />
Měrná tepelná kapacita c (ČSN EN 1745) 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 kJ/kgK<br />
Vlhkostní přetvoření ε 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 mm/m<br />
Přídržnost 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 N/mm 2<br />
Hmotnost zdiva bez omítek 400 450 500 600 600 650 750 kg/m 3<br />
Charakter. pevnost zdiva v tlaku f k dle ČSN EN 1996-1-1 1,32 1,74 1,80 1,92 2,60 3,14 3,67 N/mm 2<br />
Tab. 2.<br />
Technické údaje tvárnic Silka<br />
S20-2000 S12-1800 jednotka odkaz na EN<br />
Pevnost zdicích prvků v tlaku f b dle EN 772-1 20 12 N/mm 2 EN 771-2<br />
Průměrná hodnota pevnosti v tlaku 25 15 N/mm 2 EN 771-2<br />
Střední hodnota objemové hmotnosti 2000 1800 kg/m 3 EN 771-2<br />
Součinitel tepelné vodivosti λ 10 DRY 1,05 0,81 W/mK EN 1745<br />
Faktor difuzního odporu μ 5/25 5/25 - EN 1745<br />
Měrná tepelná kapacita c 1000 1000 J/kgK EN 1745<br />
Vlhkostní přetvoření ε 0,2 0,2 mm/m -<br />
Charakteristická hodnota pevnosti v tlaku f k 10,2 6,6 N/mm 2 EN 1996-1-1<br />
Hmotnost zdiva 2200 2000 kg/m 3 -<br />
8 2. Konstrukční prvky<br />
2.1 Typy konstrukcí
2.2 Nosné zdivo<br />
Pro svislé nosné konstrukce užíváme pórobeton <strong>Ytong</strong> ve značení P2, P4 a P6 a vápenopískové<br />
tvárnice Silka P20 a P12. Materiály jsou takto značeny bez přímého odkazu na pevnosti v tlaku.<br />
Zde upozorňujeme na změnu v rozšíření značení pórobetonu <strong>Ytong</strong>.<br />
■ Pórobeton <strong>Ytong</strong><br />
Pro nosné zdivo můžeme užít pórobeton všech značení. Výběr určité značky závisí na velikosti působícího<br />
zatížení. Pórobetony značky P1,8, P2, P4 a P6 se vyrábí v blocích výšky 249 mm pro skladební výšku<br />
250 mm se šířkou 200, 250, 300 a 375 mm. Při osazení bloků příčně lze vytvořit zdivo tloušťky 500 mm.<br />
Pozor!<br />
Nejužívanější je pórobeton P2 – 350 a P2 – 400 s nejnižší pevností 2,5 a 2,6 MPa. Není proto<br />
určen pro větší zatížení do vyšších budov. Tato nevýhoda je částečně kompenzována při<br />
použití větších tloušťek konstrukce 375 a 500 mm. Pórobeton pevnosti P4 nebo P6 se užívá<br />
pro větší zatížení stěny, kde P2 nevyhovuje. Lze jej užít pro dolní podlaží objektu a pilíře.<br />
■ Vápenopískové tvárnice Silka<br />
TIP!<br />
Pro více zatížené stěny a nosné stěny vícepodlažních objektů jsou určeny vápenopískové<br />
tvárnice Silka pevnosti P20 nebo P12. Vápenopískové tvárnice můžeme užít pro vnitřní nosné<br />
stěny, ztužující příčné stěny anebo nosnou část sendvičového obvodového pláště doplněnou<br />
vnější tepelnou izolací.<br />
Obr. 1.<br />
Příklad řešení svislých stěn objektu<br />
ŘEZ<br />
PŮDORYS 1. NP<br />
Obvodové nosné stěny<br />
Tab. 3. Užití pórobetonu<br />
Tepelněizolační obvodové zdivo, vyzdívky pro skelety<br />
P1,8 – 300<br />
P2 – 350<br />
P2- 400<br />
Seismické oblasti (dle EC 8)<br />
P2 – 350 (f b = 2,5 MPa)<br />
P2 – 400 (f b = 2,6 MPa)<br />
– pro nízkou seismicitu<br />
P2 – 500 (f b = 2,8 MPa)<br />
P4 – 500 (f b = 4 MPa)<br />
P4 – 550 (f b = 5 MPa)<br />
– ostatní<br />
2. Konstrukční prvky 2.2 Nosné zdivo<br />
9
Tab. 3. Užití pórobetonu<br />
Nosné zdivo a vnitřní stěny<br />
P2 – 400 (f b = 2,6 MPa)<br />
P2 – 500 (f b = 2,7 MPa)<br />
P4 – 500 (f b = 4,0 MPa)<br />
P4 – 550 (f b = 5,0 MPa)<br />
P6 – 650 (f b = 6,0 MPa)<br />
– nízké objekty – nosné obvodové zdivo a střední stěny<br />
– střední stěny, zatížené stěny a pilíře<br />
– nejvíce zatížené pilíře a střední stěny<br />
■ Jednovrstvé zdivo <strong>Ytong</strong><br />
Pórobeton je vhodný pro jednovrstvé řešení obvodových stěn z materiálu P2 – 350 nebo P2 – 400 v tloušťce<br />
375 mm nebo 500 mm. Větší tloušťka stěny přináší lepší tepelněizolační vlastnosti.<br />
Nosnost stěny je vždy omezena velikostí pilířů mezi okny.<br />
■ Sendvičové zdivo <strong>Ytong</strong> + <strong>Ytong</strong> Multipor<br />
Pro nízkoenergetické a pasivní objekty lze volit například dvouvrstvou konstrukci v následujícím provedení:<br />
• doporučené řešení pórobeton <strong>Ytong</strong> pro rodinné domy – <strong>Ytong</strong> P2 – 400 tl. 300 mm + <strong>Ytong</strong> Multipor<br />
tl. 200 mm<br />
• případně pórobeton <strong>Ytong</strong> třídy P2 – 350, P2 – 400, P4 – 500 tloušťky 250 – 375 mm + <strong>Ytong</strong> Multipor<br />
různých tlouštěk dle konkrétních požadavků stěny<br />
TIP!<br />
Materiál <strong>Ytong</strong> Multipor je pevný izolační materiál. Není nosný a je kotven jako jiná tepelná<br />
izolace celoplošně kontaktním lepidlem a mechanicky s pomocí plastových hmoždinek.<br />
Tloušťku Multiporu volíme podle navrhované izolační schopnosti zdiva. Pevnost a tloušťku<br />
pórobetonu P2 nebo P4 volíme podle velikosti působícího zatížení.<br />
■ Zdivo Silka<br />
Pro vyšší zatížení a vysoké objekty lze pórobeton nahradit únosnější vápenopískovou tvárnicí Silka<br />
v pevnosti P12 a P20. Tvárnice Silka užíváme i pro meziokenní pilíře s koncentrovaným zatížením. Vysoká<br />
pevnost zdiva v tlouštce od 175 mm do 250 mm v kombinaci s vnější tepelnou izolací <strong>Ytong</strong> Multipor<br />
umožňuje výhodné oddělení pevné nosné statické části stěny a nenosné izolační vrstvy. Jednodušší je<br />
pak i řešení detailů stavby.<br />
Obr. 2.<br />
Jednovrstvé, vícevrstvé zdivo<br />
Zdivo: Jednovrstvé<br />
Vícevrstvé<br />
Podezdívka<br />
Vytvoření podezdívky u spodní části obvodových stěn zahrnuje vyřešení detailu s osazením nosné<br />
obvodové stěny na základy. Rozlišujeme dva případy, odvislé od toho, zda zdivo je navrhováno jako<br />
jednovrstvé, nebo vícevrstvé – sendvičové.<br />
■ Doporučení pro jednovrstvé zdivo<br />
U jednovrstvého zdiva musíme řešit osazení první řady cihel na základ. Základ je dnes obvykle opatřen<br />
z vnější strany tepelnou izolací. Tloušťka této izolace je od 50 do 120 mm, povětšinou dosahuje alespoň<br />
80 mm. Tímto při osazování první vrstvy zdiva vzniká rozdíl mezi vnějším nosným lícem základu nebo spodní<br />
podezdívky a zdiva několika centimetrů. S přibývajícími požadavky na tloušťku tepelné izolace spodní stavby<br />
vzniká technický problém s přesahem zdiva přes hranu základů. Pro řešení máme několik zásad:<br />
10 2. Konstrukční prvky<br />
2.2 Nosné zdivo
Pozor!<br />
• přesazení volíme tak, aby excentricita tlakové síly od horní části zdiva byla vůči ose<br />
spodní stavby menší než jedna šestina tloušťky stěny<br />
• přesazení zdiva přes spodní řady vyzdívky nebo hranu základu navrhujeme vytvořit<br />
z pevnějšího pórobetonu P4<br />
• doporučujeme spodní užší blok zdiva volit z pevnějšího pórobetonu P4<br />
Vyložení větší než 15 mm je potřeba pro každý případ posoudit v souladu s ustanovením<br />
ČSN EN 1996 – 2.<br />
Obr. 3.<br />
Schéma uložení obvodové jednovrstvé stěny na základový pas<br />
Zdivo <strong>Ytong</strong><br />
Zdivo <strong>Ytong</strong><br />
Tepelná<br />
izolace<br />
Obklad<br />
soklu<br />
Obr. 4.<br />
Schéma uložení dvouvrstvé obvodové stěny na základový pas<br />
s vnější tepelnou izolací <strong>Ytong</strong> Multipor a štíhlou nosnou stěnou<br />
Izolace<br />
<strong>Ytong</strong> Multipor<br />
Izolace<br />
<strong>Ytong</strong> Multipor<br />
Tepelná<br />
izolace<br />
Obklad<br />
soklu<br />
2. Konstrukční prvky 2.2 Nosné zdivo<br />
11
Obr. 5.<br />
Detail osazení obvodové stěny na základový pas (375 mm)<br />
Obr. 6.<br />
Detail osazení obvodové stěny na základový pas (500 mm)<br />
12 2. Konstrukční prvky<br />
2.2 Nosné zdivo
■ Doporučení pro sendvičové zdivo<br />
Při použití jednovrstvého zdiva je vhodné zarovnat vnější líc spodní stavby a zdiva. Tímto vnikne návaznost<br />
konstrukcí bez excentricity od zatížení, a vnější izolace spodní stavby a zdiva na sebe přímo<br />
navazuje. Jde o nejjednodušší a nejvýhodnější řešení.<br />
Obr. 7.<br />
Detail stěny 300 mm s izolací <strong>Ytong</strong> Multipor pro nízkoenergetické objekty<br />
Stěny podzemí<br />
Pro stěny podzemí nemusí být výhodné užití pórobetonových stěn kvůli jejich nižší pevnosti v ohybu<br />
a tlaku a působícímu bočnímu zatížení od zeminy. Proto doporučujeme užít vápenopískových tvárnic<br />
Silka s vyšší pevností a hmotností nebo pórobetonové tvárnice P4 a P6 s vyšší pevností. Při návrhu<br />
podzemní stěny nebo částečně do zeminy zapuštěné stěny bychom vždy měli stěnu opřít o tuhou vodorovnou<br />
stropní konstrukci a zároveň se řídit dvěma údaji ze statického výpočtu:<br />
1. Velikost bočního tlaku od zeminy za stěnou<br />
2. Velikost svislého přetížení od horní stavby<br />
Pozor!<br />
Cihly maltujeme i ve svislých spárách. Navrhujeme vždy rozepření obvodové stěny do vnitřních<br />
kolmých stěn, popřípadě zesílení pilíři.<br />
2. Konstrukční prvky 2.2 Nosné zdivo<br />
13
■ Technické a statické řešení<br />
Suterénní stěny posuzujeme na účinky svislého zatížení od váhy budovy a vodorovného zatížení od zeminy<br />
za stěnou. Zemní tlak vyvodí nejvyšší účinek v patě stěny. Pokud je stěna samostatně stojící, je<br />
i zatěžovací moment v patě největší. Je zde také účinek smyku od bočního zemního tlaku. Zde posuzujeme<br />
ložnou spáru v patě zdi. Je třeba si uvědomit, že zděná stěna zde stojí na základu nebo na vrstvě<br />
izolace proti vodě a vlhkosti umístěné na základě. Pro posouzení lze užít v ČSN EN 1996 1 – 3 uvedenou<br />
zjednodušenou metodu návrhu budov vůči vodorovným silám nebo postup dle ČSN EN 1996 1 –1. Působí<br />
zde pro nás také příznivě přetížení od vrchní stavby včetně váhy stropních konstrukcí. Pro posouzení<br />
stěny užíváme zatížení od stropů bez užitného zatížení a se součiniteli zatížení rovnými 1.<br />
Obr. 8.<br />
Podzemní stěna tepelně izolovaná<br />
TIP!<br />
Při opření stěny do příčných stěn výrazně klesne namáhání stěny. Stěna pak působí jako<br />
deska opřená v patě, po svislých stranách a v horní rovině o stropní konstrukci. Celou stěnu<br />
pak musíme vně tepelně izolovat, pokud použitý materiál nepostačí k pokrytí požadavků<br />
na tepelnou izolaci sám.<br />
TIP!<br />
Jiné řešení předpokládá, že před zděnou stěnu zařadíme železobetonovou stěnu odolávající<br />
samostatně zemnímu tlaku. Stěna sama přenáší účinky zemního tlaku, vnitřní vyzdívka<br />
pak má izolační funkci. Vyzdívka může však být i konstrukcí přenášející zatížení od stropní<br />
konstrukce nad podzemím a zatížení od horní stavby. Opěrná stěna pak stojí zcela nezávisle.<br />
Pokud bychom chtěli opěrnou stěnu zapojit do dalších konstrukcí budovy, musíme řešit<br />
odstranění tepelných mostů mezi stropní konstrukcí a nosnou stěnou.<br />
14 2. Konstrukční prvky<br />
2.2 Nosné zdivo
Obr. 9.<br />
Podzemní stěna s opěrnou stěnou<br />
Zároveň musíme při řešení podzemní stěny v návaznosti na podlahu umístit před stěnu izolaci proti<br />
vlhkosti. Na účinky vodního tlaku v zemině za stěnou je vhodné volit železobetonové podzemní stěny<br />
zavázané do základové desky.<br />
Vnitřní nosné stěny<br />
Vnitřní nosné stěny vycházejí u běžných objektů většinou ve vzdálenosti 3 až 6 metrů od obvodové souběžné<br />
nosné stěny. Při větším rozpětí mezi stěnami roste zatížení na stěny a musíme větší pozornost věnovat<br />
statickému prověření zdiva. Toto je nutné si uvědomit zejména při oslabení stěny otvory a vzniku pilířů.<br />
TIP!<br />
Vnitřní nosné stěny provádíme u jedno- a dvoupodlažních objektů zpravidla z nejvíce užívané<br />
značky pórobetonu P2 – tl. 300, 375 mm a P4 – tl. 250 a 300 mm. Užitý materiál P2 nebo P4<br />
a šířku zdi volíme podle velikosti zatížení, počtu a velikosti otvorů ve stěně a rozpětí stropní<br />
konstrukce. Únosnost ověříme výpočtem. Pro vyšší objekty nebo větší zatížení užijeme vápenopískových<br />
tvárnic Silka s pevností P20. Nosné stěny doplňujeme příčnými ztužujícími<br />
stěnami pro zajištění prostorové tuhosti objektu.<br />
2. Konstrukční prvky 2.2 Nosné zdivo<br />
15
2.3 Nenosné zdivo<br />
■ Samonosné obvodové stěny<br />
Pro obvodové nenosné stěny, které nejsou přímo zatíženy stropní a střešní konstrukcí, užíváme řešení<br />
jako pro nosné stěny. Lze je navrhnout jako jednovrstvou nebo vícevrstvou konstrukci. To závisí na geometrických<br />
rozměrech vyzdívky, statickém působení a zatížení větrem.<br />
■ Vyzdívky skeletů<br />
Vyzdívky vytvářející obvodový plášť skeletů bývají řešeny jako nesené stropní konstrukcí skeletu. Výjimečně<br />
se navrhují jako samonosné. Pro nesené vyzdívky užíváme následující řešení:<br />
• vyzdívky do vnějšího líce nosných sloupů s vnější tepelnou izolací v celé ploše fasády<br />
• vyzdívky jednovrstvé s osazením před kraj stropní konstrukce a odizolováním před sloupy a stropní<br />
konstrukcí<br />
• kombinaci obou principů řešení<br />
Obr. 10. Vyzdívka sloupu mezi sloupy skeletu<br />
Obr. 11. Vyzdívka sloupu mezi sloupy skeletu s vnějším zateplením<br />
TIP!<br />
Pro vyzdívky užíváme obvykle pórobetonu <strong>Ytong</strong> P1,8 – 300, P2 – 350, případně P2 – 400, které<br />
mají nejnižší hmotnost a zároveň nejvyšší izolační schopnosti.<br />
■ Obvodové nenosné vyzdívky<br />
Pro vyzdívané pláště skeletů užíváme pórobetonových vyzdívek z materiálů P2 – 350 a P2 – 400 na tenkovrstvou<br />
maltu. Vyzdívky je třeba posoudit na účinky větru (tlak, sání) a podle výsledku statického výpočtu<br />
doplnit výztuž ve vodorovných ložných spárách. Návrh je uveden v ČSN EN 1996 –1 –1. Pro použití platí<br />
stejné zásady jako pro vyzdívání stěn a příček. Vyzdívky kotvíme pomocí kotevních pásků ke sloupům<br />
a nosným stěnám, případně i ke stropní konstrukci. Pro vedení ke stropní konstrukci užíváme ocelových<br />
profilů, o něž je vyzdívka opřena.<br />
16 2. Konstrukční prvky<br />
2.3 Nenosné zdivo
Obr. 12. Půdorys vyzdívky ve skeletu<br />
Obr. 13. Pohled na vyzdívku skeletu<br />
Pozor!<br />
Pro velikost nenosných vyzdívek platí omezeně maximální vodorovné vzdálenosti mezi svislými<br />
dilatačními spárami (nebo lícem skeletu) 6 metrů. Vodorovné dilatační spáry se umísťují<br />
do úrovně stropních konstrukcí. Stanovení výšky dilatačního úseku závisí na použitých materiálech<br />
a uspořádání nenosné vnější stěny a na vzájemné poloze a velikosti otvorů ve stěně. Pro<br />
souvislé nesené vyzdívky se dilatační úseky volí na výšku jednoho nebo dvou podlaží.<br />
Vysunutí vyzdívek před líc železobetonových průvlaků je potřeba řešit individuálně s použitím např.<br />
izolace <strong>Ytong</strong> Multipor před prvky skeletu.<br />
2. Konstrukční prvky 2.3 Nenosné zdivo<br />
17
Příčky<br />
Použití pórobetonových příček v pozemních stavbách je vhodné pro jejich snadnou montáž, rovný povrch<br />
a poměrně lehké váhové provedení. <strong>Ytong</strong> vyrábí přesné tvarovky pro příčky tl. 100, 125 a 150 mm<br />
a tvarovky pro přizdívky tl. 50 a 75 mm.<br />
Tab. 4.<br />
Příčky – technické vlastnosti zdiva, expediční údaje<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
součinitel<br />
prostupu<br />
tepla U při<br />
u = 0%<br />
tepelný<br />
odpor<br />
R při<br />
u = 0%<br />
neprůzvučnost<br />
Rw<br />
požární<br />
odolnost<br />
spotřeba<br />
malty na<br />
1m 2 zdiva<br />
HL/PD<br />
směrná<br />
pracnost<br />
zdění<br />
počet<br />
kusů<br />
na paletě<br />
obsah<br />
palety<br />
plocha<br />
zdiva<br />
na paletě<br />
mm<br />
W/m 2 .K<br />
m 2 .K/W<br />
dB<br />
EIW<br />
kg/m 2<br />
h/m 3<br />
ks<br />
m 3<br />
m 2<br />
P4-500 50 x 249 x 599 1,71 0,42 - 30 0,8 8,0 156 1,163 23,40<br />
P2-500 75 x 249 x 599 1,26 0,63 34 120 1,1 8,0 120 1,342 18,00<br />
P2-500 100 x 249 x 599 1,00 0,83 37 120 1,4/1,1 5,5 90 1,342 13,50<br />
P2-500 125 x 249 x 599 0,83 1,04 39 180 1,8/1,3 4,0 72 1,342 10,80<br />
P2-500 150 x 249 x 599 0,71 1,25 41 180 2,1/1,5 3,2 60 1,342 9,00<br />
Pozor!<br />
Založení příček<br />
Příčky se osazují na těžký asfaltový pás nebo na jinou separační podložku a oddělují se tak<br />
od spodní stropní nosné konstrukce.<br />
Jednotlivé příčky mezi sebou zavazujeme na vazbu a tím zvyšujeme jejich prostorovou stabilitu. Samostatně<br />
stojící příčky musíme fixovat k nosné konstrukci a ke stropu pomocí vedení do profilu nebo<br />
osazením kotvících pásků. Styk s nosnými stěnami řešíme osazením na tupo. Pro spojení příčky a stěn<br />
se užívají nerezové ploché ocelové pásky délky 300 mm osazené do spár zdiva při zdění nebo přichycením<br />
pomocí hmoždinek k nosné stěně. Vzdálenost kotev se ve svislém směru udává obvykle 500 mm,<br />
pro vyšší účinky vodorovného zatížení a slabé a vysoké příčky 250 mm.<br />
Pozor!<br />
Kotvení příček<br />
Příčku ke stropu nefixujeme natvrdo, ale s pružným osazením do profilu nebo s pomocí<br />
kotevních pásků. Mezi stropem a příčkou ponecháváme spáru vyplněnou lehkou stlačitelnou<br />
izolací pro možný průhyb stropu. Spáru uzavřeme pružným tmelem. Dalším řešením je<br />
vyzdění do ocelového profilu kotveného ke stropu. Tento profil například tvaru U nebo dvou<br />
úhelníků vede záhlavím příčky. Mezera mezi stropem a příčkou uvnitř profilu umožňuje<br />
svislou dilataci – průhyb stropní konstrukce bez vlivu na příčku.<br />
Pokud strop na malé rozpětí nemůže vykázat měřitelný průhyb, lze u bytových staveb provést<br />
příčky s výztuhami zapřenými do stropní konstrukce. Toto řešení je typické pro osazení<br />
skříněk kuchyňských linek na příčky. Musíme zde ale postupovat případ od případu a řešení<br />
nelze obecně užít pro všechny stavby. Pokud jde o řešení příček, je třeba upozornit, že stropní<br />
konstrukce musí vykazovat při působícím zatížení malý průhyb, aby nedošlo k poškození<br />
vyzděné příčky. Obvyklá hodnota je alespoň l/500.<br />
Pozor!<br />
Drážky v příčkách<br />
V drážkách ve zdivu vedeme instalační rozvody. Hloubka podélné drážky by neměla překročit<br />
šestinu tloušťky příčky. Při vedení rozvodů zejména vodovodního a kanalizačního potrubí<br />
nesmíme ohrozit stabilitu příčky. Vhodné je umístění potrubí u paty stěny a v přizdívce neboli<br />
předstěně (před příčkou). Pro jednotlivá potrubí lze užít zvýšených soklů u podlahy. Zejména<br />
u tvrdých vápenopískových cihel je řešení s předstěnou nutné. Pro svislé potrubí můžeme<br />
využít předem vytvořené, tj. vyzděné svislé drážky ve zdivu.<br />
18 2. Konstrukční prvky<br />
2.3 Nenosné zdivo
Pozor!<br />
Podélně vedené rozvody instalací v příčce je třeba omezit na malé profily a rozvody elektro.<br />
Vedení vody, topení a kanalizace je třeba umístit do podlahy, soklu u příčky nebo zvýšené<br />
předstěny. Pro svislé rozvody s většími průměry, jako jsou stoupačky, je vhodné vytvořit při<br />
zdění svislé drážky.<br />
Obr. 14. Ukotvení příčky<br />
2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby<br />
Podélný systém<br />
Pro nízkopodlažní zděné stavby bývá tradičně používán podélný stěnový systém, a to jako dvoutrakt<br />
o dvou shodných nebo podobných rozpětích se světlostí od 3 do 6 m, přičemž výhodné je užití světlostí<br />
kolem 4 až 5 m. Pro půdorysně malé stavby je výhodné použití jednotraktu, kde podélné obvodové stěny<br />
jsou zároveň nosné. Při užití vhodných stropních konstrukcí lze navrhnout vzdálenost stěn i přes 6 m.<br />
Pro stropní konstrukce se užívají:<br />
• skládané stropy s dobetonávkou (trámečky + vložky) – např. bílý strop <strong>Ytong</strong><br />
• monolitické železobetonové desky<br />
• filigránové stropy<br />
• nosníkové stropy doplněné nosnou deskou (nosníky ocelové, dřevěné, popř. železobetonové)<br />
• stropní železobetonové nebo předpjaté panely<br />
Tradičním řešením je užití skládaného stropu například v systému <strong>Ytong</strong>.<br />
Při použití dřevěných trámových stropů se věnec umísťuje pod tyto nosníky. Nosníky se kotví ocelovými<br />
pásky do věnce. Jiné, u nás téměř již zapomenuté řešení, užívá tradiční ocelové kleště (spony) zazděné<br />
do zdiva za nosníky. Takto se za zdivo kotví alespoň každý druhý trám a vytváří tak spojení hlavy stěny<br />
a stropní konstrukce. Pro stropy s ocelovými nosníky se věnce dávají pod nosník nebo do jejich úrovně<br />
(se zabetonováním profilů do věnce).<br />
2. Konstrukční prvky 2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby<br />
19
Příčný systém<br />
Tento systém je vhodný pro takové dispozice objektů, kde se vedle sebe opakují rozměrově podobné<br />
nebo účelově shodné místnosti. Další výhodou je možnost uvolnění podélných fasádních stěn velkými<br />
okenními otvory, neboť zatížení od stropních konstrukcí přenášejí kolmé příčné stěny. Tyto stěny<br />
jsou u větších objektů až na štítové stěny vždy vnitřní. Proto nevyžadují řešení jejich tepelněizolační<br />
funkce vzhledem k vnějšímu prostředí. Stěny tak mohou být slabší a z únosnějších materiálů s malou<br />
tepelněizolační schopností. Pro zdivo z pórobetonu <strong>Ytong</strong> užíváme na příčné stěny například<br />
tvárnice pevnostních značek P4 – 600 nebo P6 – 700 při vyšších objektech a větší vzdálenosti stěn<br />
vyvozující vyšší zatížení.<br />
Kombinovaný systém<br />
Pro řešení půdorysů s rozdílnými vnitřními prostory se užívá kombinovaný systém s podélnými a příčnými<br />
vnitřními stěnami. Změny systému nosných stěn užíváme zejména proto, abychom položili jednostranně<br />
pnuté stropy vždy přes menší rozpětí mezi stěnami nebo mimo stěny s velkými otvory.<br />
Obousměrný systém<br />
Navržení stropní konstrukce nosné v obou kolmých směrech je nejvýhodnější pro zajištění prostorové<br />
tuhosti objektu a opření stěn v hlavě o konstrukci tuhou ve vodorovné rovině. Pro stropní konstrukci<br />
užíváme monolitických desek vyztužených ve dvou směrech, oboustranně vyztužených filigránových<br />
desek (s dovyztuženou druhou příčnou vrstvou) a kazetových desek s vloženými vylehčujícími prvky –<br />
kazetami nebo trámovými rošty. Obousměrný systém je výhodný pro přenos nižších zatížení na zdivo<br />
stěn umístěných po obvodě místnosti než u stěn podélného nebo příčného systému.<br />
Zastřešení vazníky<br />
Při zastřešení vazníky není zdivo zakončeno pevnou (tuhou) stropní konstrukcí. Proto je u přízemních<br />
zděných objektů s vazníky položenými přímo nad zdivo nutné zajistit dostatečnou tuhost stěny v příčné<br />
rovině nebo zajistit opření stěny o dostatečně tuhou střešní konstrukci. Zásadně nevhodné je užití<br />
štíhlých dlouhých stěn oslabených navíc otvory.<br />
Vhodného řešení lze dosáhnout následujícími způsoby:<br />
• omezení velikosti půdorysu tak, aby mohly být zapojeny štítové stěny<br />
• vložení příčných stěn propojujících protilehlé stěny a majících velkou<br />
příčnou tuhost – doporučuje se po maximálně 7 m<br />
• zvětšení tloušťky stěny, které ale většinou naráží na technické provedení silné stěny<br />
• vložení zesilujících pilířů do obvodových stěn, a to alespoň<br />
na dvojnásobnou tloušťku, než je původní stěna<br />
• propojení protilehlých stěn příčnými průvlaky nebo průvlaky<br />
se sloupy přibližně v místech jako u příčných stěn<br />
• vytvoření masivního nosníku na vodorovné účinky v hlavě stěny,<br />
který přenese vodorovné síly do příčných štítových stěn<br />
• vytvoření vodorovného nosníku v rámci střechy, který musí vytvořit oporu pro stěnu<br />
• ztužení střešní konstrukce ve vodorovné rovině, což vytvoří<br />
veliký vodorovný nosník pro opření záhlaví zdiva<br />
• užití zdiva vyztuženého ve svislé rovině, tj. s vloženými železobetonovými sloupy<br />
Zásadou je zakončení zdiva patřičně vyztuženým a provázaným pozedním věncem. Jako nejběžnější řešení<br />
se jeví užití příčných stěn stažených horním věncem.<br />
20 2. Konstrukční prvky<br />
2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby
■ Schémata konstrukčních systémů pro zděné stavby:<br />
Obr. 15. Nosné stěny v příčném stěnovém systému<br />
Příčné nosné stěny<br />
Podélná ztužující stěna<br />
Obvodová nenosná vyzdívka<br />
Obr. 16. Dispozice nosných stěn a přenosu zatížení od stropů<br />
Podélná nosná stěna<br />
Příčná nosná stěna<br />
Nosné stěny<br />
Nosné stěny<br />
Obr. 17. Podélný dvoutrakt s příčnou stěnou<br />
Nosná stěna<br />
Příčná stěna pro ztužení objektu<br />
Nosná stěna – více zatížená<br />
Nejvíce zatížené pilíře<br />
Nosná stěna<br />
2. Konstrukční prvky 2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby<br />
21
Obr. 18. Nízkoenergetické objekty z pórobetonu<br />
Jednovrstvé stěny<br />
obvodové stěny 375, 500 mm<br />
tepelněizolační zdivo z pórobetonu<br />
P2–350, P1,8–300<br />
Sendvičové zdivo<br />
nosné stěny 375, 300, 240 mm<br />
plus zateplení deskami <strong>Ytong</strong> Multipor<br />
Nosná P4–500<br />
Nosná P4–500<br />
Nosná<br />
Nosná<br />
Obr. 19. Vzdálenost příčných stěn<br />
Doporučená vzdálenost: 2,5 konstrukční výšky, maximálně 7 metrů<br />
Nosná stěna<br />
7 m<br />
Nosná stěna<br />
Jiným řešením k zajištění stěny je zesílení stěny nebo doplnění pilíři, stropní konstrukce<br />
tuhá ve vodorovné rovině nebo vodorovný nosník v hlavě stěny opřený o příčné stěny<br />
Obr. 20. Hodnoty pevnosti zdiva v tlaku<br />
f u průměrná pevnost zdicího prvku v tlaku<br />
f b se stanoví pevnostními zkouškami dle ČSN EN 772-1<br />
f b normalizovaná pevnost zdicího prvku v tlaku<br />
f b = δ × η × f u<br />
δ vliv šířky a výšky zdicího prvku – pro výšku = 250 m, šířku nad 250 vychází 1,15<br />
η přepočet na přirozenou vlhkost – vysušený stav 0,8, 6 % vlhkosti nebo<br />
kondiciování na vzduchu 1,0, pod vodou 1,2<br />
f k charakteristická pevnost zdiva v tlaku kolmém k ložným spárám<br />
Stanovíme z pevnosti f b výpočtem nebo dle podkladů výrobce<br />
22 2. Konstrukční prvky<br />
2.4 Konstrukční systémy pro zděné stavby
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
Smykové stěny<br />
Smykové stěny se používají na ztužení objektů proti účinkům vodorovných sil. Jedná se především<br />
o důsledek zatížení větrem. Posouzení je nutné provést ve vodorovné ložné spáře zdiva v patě stěny.<br />
Musíme dále zvážit, zda posoudit i svislou spáru mezi smykovou stěnou a příčnou stěnou ztužující<br />
(nazývanou také podle tvaru příruba).<br />
Ztužující stěny<br />
Výraz ztužující stěny je vyhrazen pro stěny vytvářející příčnou oporu a ztužení nosným nebo obvodovým<br />
stěnám. Vzdálenost příčných stěn u samostatně stojící stěny je vhodná po 7 metrech. Jiným řešením<br />
k zajištění stěny je výrazné zesílení tloušťky stěny nebo její doplnění pilíři. Samostatná stěna se v záhlaví<br />
výhodně zabezpečuje upnutím do stropní konstrukce, která je tuhá ve vodorovné rovině, nebo do vodorovného<br />
nosníku opřeného o příčné stěny. Za dostatečně tuhé se považují železobetonové stropy včetně<br />
stropů s dobetonávkou.<br />
Věnce<br />
Pro pozední věnce užíváme tvárnice tvaru U (U-profily) nebo vyzdívky z příčkovek. Preferujeme užití jen<br />
svislých příčkovek při větším profilu věnce. Velikost věnce a jeho výztuž se řídí vzdáleností podpor věnce<br />
ve vodorovném směru (příčných stěn) a možností spojení se stropní konstrukcí. Železobetonové věnce<br />
umísťujeme těsně pod stropní konstrukci nebo do její úrovně. Polohu pod stropní konstrukcí užíváme<br />
především pro položení nosníků ze dřeva, oceli nebo železobetonu. Věnec nám zároveň vytváří plochu<br />
pro roznesení soustředěného zatížení v uložení nosníku. Na věnce je vhodné ukládat i železobetonové<br />
panely, zejména při malé délce jejich uložení, která může (z hlediska uložení panelů, nikoli z hlediska<br />
uložení na zdivo) činit 100 mm. Při provádění deskových monolitických nebo polomontovaných stropů<br />
s dobetonávkou (tradiční skládaný strop systému trámek + vložka) umísťujeme věnec do úrovně stropu<br />
a betonujeme jej se stropní deskou.<br />
Výztuž věnců musí mít průřezovou plochu alespoň 150 mm² při užití minimálně dvou profilů. Výztuž<br />
musí přenést tahovou sílu 45 kN, což odpovídá užití obvykle čtyř vložek minimálních profilů 8 až 10 mm.<br />
Obecně však není stanoveno, jak dlouhý věnec takto můžeme ponechat. Uvažuje se však, že tyto vložky<br />
působí jako tahové, z čehož vyplývá, že pokud věnce plní ještě jinou funkci (například překladu), je třeba<br />
výztuž nebo i profil věnce zesílit. Zde se jedná zejména o zesílení v místech využití věnce pro zmíněné<br />
překlady nad otvory a o využití věnce jako vodorovného nosníku mezi příčnými zdmi. Původní česká<br />
norma ČSN 731101 udávala pro věnec zdi extrémní návrhovou sílu 15 kN na 1 bm šířky budovy.<br />
Navrhovali jsme takto věnce na zdi, která byla kolmá k rovině se zmiňovanými běžnými metry. Pro<br />
jednoduchý objekt s čelní stěnou a se dvěma štítovými zdmi pak pro tyto stěny vychází výztuž věnce jako<br />
násobek poloviny délky čelní stěny krát 15 kN. Z úvahy vyplývá, že takto navržený věnec s minimální<br />
výztuží čtyř profilů 10 mm při návrhovém napětí 190 MPa by byl vhodný pro vzdálenost příčných stěn<br />
do 4 metrů. Při užití žebírkových výztuží s vyšší pevností vychází vzdálenosti stěn vyšší.<br />
TIP!<br />
Pro věnce užíváme většinou čtyř profilů větších než 8 mm, a to 10 –12, eventuálně i 14 mm.<br />
Pro tyto profily pak vzdálenost příčných stěn vyhovuje mezi 4 až 6 m. Tyto vzdálenosti stěn<br />
odpovídají většině případů pro běžné stavby rodinných a bytových domů. U ohybem namáhaných<br />
věnců od účinků překladů, větru a krovu musíme výztuž posílit.<br />
Nejvíce je užíváno čtyř profilů R12 při objektech o vzdálenosti stěn 4,5 m. Pro vzdálenější příčné ztužující<br />
stěny, kde věnce plní funkci vodorovného nosníku namáhaného větrem na fasádu, nutno výztuž posílit<br />
dle statického výpočtu. Výztuž věnců je stykována přesahem, doporučuje se v jednom místě stykovat<br />
polovinu prutů. V rozích a na stycích stěn se vloží příložky tvaru L. Uvedená opatření platí pro samostatné<br />
věnce na zdivu. Pokud je věnec součástí železobetonové stropní desky nebo vyztužené přebetonávky<br />
skládaného polomontovaného stropu, může výztuž vycházet v profilech 4 × 10 mm.<br />
2. Konstrukční prvky 2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
23
TIP!<br />
Do věnce z vnější strany vkládáme pás izolace z minerální vlny. Účelem pásu je tepelné<br />
odizolování v místě studeného betonu a vytvoření prostoru pro případný drobný vodorovný<br />
pohyb věnce nebo spojeného monolitického stropu.<br />
Pro věnec plnící zároveň funkci překladu zesilujeme výztuž nad otvory. Při návrhu věnce postupujeme<br />
podle ČSN EN 1992 –1 –1 „Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí“<br />
Obr. 21. Schéma styku stropu a stěny 375 mm<br />
Věncovka – 2 varianty<br />
a) 50 mm – P2-500<br />
b) 75 mm – P2-500<br />
Věnec včetně uložení<br />
stropu s šířkou<br />
a) 245 mm<br />
b) 200 mm<br />
Tepelná izolace – 2 var.<br />
PS, MV<br />
a) min. 80 mm<br />
b) optim. 100 mm<br />
c) nevyhovující 40 – 50 mm<br />
Montovaný strop se<br />
zálivkou<br />
<strong>Ytong</strong> 250 – 300 mm<br />
375 mm<br />
Uložení strop. nosníků<br />
běžně strop <strong>Ytong</strong> 50 mm<br />
jiné min. 100 mm<br />
Pozor!<br />
Pozední věnec vždy uzavírá zdivo v podlaží. Musí být plošně co nejvíce spojen se<br />
zdivem pod ním. Na to musíme pamatovat při osazování stropů, izolace a věncovek.<br />
Další nutnou podmínkou je nepřerušené a průběžné, pokud možno přímé<br />
vedení věnce. Dbáme také na provázání výztuže věnce v rozích stavby.<br />
Obr. 22. Schéma stropu a stěny <strong>Ytong</strong> 375 mm<br />
Montovaný strop<br />
se zálivkou<br />
<strong>Ytong</strong><br />
Reakce od horní části zdiva<br />
působí přibližně v polovině<br />
tlouštky zdi t<br />
uvažujeme vždy<br />
minimální excentricitu<br />
0,05 t = 18,75 mm<br />
50 80 95 150 mm<br />
Reakce od stropu<br />
t = 375 mm<br />
Uložení strop. nosníků<br />
min. 150 mm<br />
24 2. Konstrukční prvky<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady
Obr. 23. Schéma uložení panelů na zdivo<br />
Stěna se spodním věncem<br />
Při použití věncovky pod uložení panelů<br />
Pod panelem nemaltovat<br />
vnější<br />
vnitřní<br />
Montovaný strop se<br />
zálivkou Spiroll, žb. panely<br />
Uložení na věnec<br />
Nutná dostatečná šířka<br />
zdiva pro uložení panelů<br />
Uložení strop. nosníků<br />
běžně 150, ev.125 mm<br />
Obr. 24. Chyby v uložení panelů<br />
Použití měkké věncovky<br />
pod uložení panelů – nevhodné<br />
Montovaný strop se<br />
zálivkou Spiroll, žb. panely<br />
Malé uložení na věnce<br />
a přímo na pórobeton<br />
375 mm 240, 300 mm<br />
Pozor na uložení stropních<br />
nosníků a panelů,<br />
kde podle výrobce postačí<br />
100, 125, 140 mm<br />
Obr. 25. Schéma překladů u vnější stěny<br />
Současná řešení<br />
Tradiční řešení<br />
Žb.<br />
monolit<br />
U profil +<br />
žb. monolit<br />
Prefa<br />
nosníky<br />
S ocelovými<br />
I profily<br />
Pozor na<br />
počet nosníků<br />
2. Konstrukční prvky 2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
25
Obr. 26. Schéma překladů z monolitického železobetonu<br />
Překlad a strop nezávisle<br />
nachází se pod stropem,<br />
který je na něm uložen<br />
Překlad spojen se stropem<br />
pro snížení jeho výšky<br />
Např. žb.<br />
monolit<br />
Profil a výztuž<br />
průvlaku<br />
a stropu<br />
propojeny<br />
Obr. 27. Schéma systémových překladů z pórobetonu<br />
Nosný překlad<br />
Plochý překlad<br />
s nadezdívkou<br />
U profil +<br />
žb. monolit<br />
Nosný<br />
překlad <strong>Ytong</strong><br />
Plochý<br />
překlad <strong>Ytong</strong><br />
Obr. 28. Schéma ocelových překladů<br />
Ocelový průvlak a žb. monolit<br />
– bez viditelného průvlaku<br />
Ocelové nosníky a skládaný strop<br />
– nosníky pod stropem nebo v úrovni stropu<br />
Pozor na<br />
dostatečné<br />
uložení<br />
26 2. Konstrukční prvky<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady
Věnce a krov<br />
Pozor!<br />
Pro dnešní podkroví je často požadováno provedení vyšší nadezdívky sloužící pro uložení<br />
pozednice krovu. Zdivo nadezdívky bývá ukončeno pozedním věncem, do něhož bývá svisle<br />
závitovými tyčemi kotvena pozednice. Toto řešení je vhodné pro velmi malé objekty a objekty,<br />
kde krov zahrnuje vaznice podporované sloupky nebo stěnami a kde vzdálenost mezi vaznicí<br />
a pozednicí je malá. Pro krovy bez vnitřních podpor tvaru A a krovy vaznicové soustavy pro<br />
objekty nad 9 metrů šířky však vzniká nebezpečné poškození zdiva vykloněním směrem ven.<br />
TIP!<br />
Upozorňujeme proto na nutnost dostatečného dimenzování a propojení věnců pod pozednicemi<br />
krovu. Věnec musí přenést vodorovné síly od krovu a převést je do příčných zdí nebo do tuhé<br />
stropní konstrukce. Proto navrhujeme propojovat věnce pod pozednicí s věncem v úrovni<br />
stropní konstrukce výztuží. Propojení lze řešit i přímo do monolitické stropní konstrukce.<br />
Vodorovné síly od střešní konstrukce na pozednici vznikají dnes právě proto, že jsou často navrhovány<br />
a prováděny krovy bez úplné stolice. Stolice krovu dříve zahrnovaly spodní kleštiny a vzpěry nebo krovy<br />
obsahovaly zachycení pozednice šikmými ocelovými táhly do vazních trámů. Při dnes často užívané<br />
soustavě krovu na vyšší nadezdívce, zahrnující neúplný hambalkový krov, je potřeba původní vazní trám<br />
nahradit popsaným propojením pozednic přes stropní konstrukci.<br />
Obr. 29. Ztužující věnce v úrovni stropní konstrukce a pod ní<br />
BEZ U-PROFILU<br />
S U-PROFILEM<br />
DO U-PROFILU<br />
2. Konstrukční prvky 2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
27
Obr. 30. Pozední věnce v jednovrstvé a sendvičové konstrukci<br />
POZEDNÍ VĚNEC U STROPNÍ KONSTRUKCE<br />
POZEDNÍ VĚNCE S POUŽITÍM PŘÍČKOVEK A IZOLACE MULTIPOR<br />
Překlady<br />
Z technologického hlediska můžeme překlady pro zdivo z pórobetonu <strong>Ytong</strong> provést různým způsobem jako:<br />
• hotové nosné překlady <strong>Ytong</strong><br />
• osazení U-profilu <strong>Ytong</strong> s železobetonovým dobetonovaným trámem<br />
• ploché překlady <strong>Ytong</strong> s nadezdívkou<br />
• železobetonový monolitický překlad<br />
• ocelový překlad z profilů I, U, HEA<br />
• nenosné překlady pro příčky<br />
• jiný překlad – prefabrikát<br />
28 2. Konstrukční prvky<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady
■ Návrh překladu<br />
Použití hotových překladů <strong>Ytong</strong> nebo návrh jiného konstrukčního řešení překladu závisí na těchto faktorech:<br />
• světlost otvoru<br />
• šířka stěny pro uložení překladů<br />
• tloušťka stěny pro šířku překladu<br />
• zatížení od stropní konstrukce<br />
• zatížení od stěny nad překladem<br />
■ Nosné překlady<br />
Jsou určené pro nosné stěny. Vytváříme je z hotových obdélníkových překladů <strong>Ytong</strong> anebo železobetonových<br />
trámů betonovaných do U-profilů <strong>Ytong</strong>. Překlady se užívají samostatně.<br />
Pozor!<br />
Při použití nosných překladů je nutné prověřit maximální šířku otvoru a dodržet předepsanou<br />
délku uložení na zdivu. Kontrolujeme také velikost zatížení na překlad dle tabulky<br />
únosnosti od výrobce. Maximální světlost otvoru pro překlad je 1750 mm.<br />
Tab. 5.<br />
Nosné překlady – technické parametry<br />
NOP P4,4-600<br />
λ =0,16W/mK<br />
P4,4-600<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
max. světlost<br />
otvoru<br />
maximální<br />
zatížení 1]<br />
q d<br />
expediční<br />
hmotnost<br />
požární<br />
odolnost<br />
typ<br />
mm<br />
mm<br />
kN/m<br />
kg<br />
min<br />
NOP II/2/23 200 x 249 x 1300 900 23 54 90<br />
NOP III/2/21 200 x 249 x 1500 1100 21 62 90<br />
NOP IV/2/15 200 x 249 x 1750 1350 15 73 90<br />
NOP V/2/13 200 x 249 x 2000 1500 13 83 90<br />
NOP II/3/23 250 x 249 x 1300 900 23 68 90<br />
NOP III/3/22 250 x 249 x 1500 1100 22 78 90<br />
NOP IV/3/20 250 x 249 x 1750 1350 20 91 90<br />
NOP V/3/17 250 x 249 x 2000 1500 17 104 90<br />
NOP VI/3/14 250 x 249 x 2250 1750 14 117 90<br />
NOP II/4/23 300 x 249 x 1300 900 23 81 90<br />
NOP III/4/22 300 x 249 x 1500 1100 22 94 90<br />
NOP IV/4/23 300 x 249 x 1750 1350 23 109 90<br />
NOP V/4/20 300 x 249 x 2000 1500 20 125 90<br />
NOP VI/4/17 300 x 249 x 2250 1750 17 141 90<br />
NOP II/5/23 375 x 249 x 1300 900 23 101 90<br />
NOP III/5/22 375 x 249 x 1500 1100 22 117 90<br />
NOP IV/5/23 375 x 249 x 1750 1350 23 137 90<br />
NOP V/5/23 375 x 249 x 2000 1500 23 156 90<br />
NOP VI/5/22 375 x 249 x 2250 1750 22 176 90<br />
1) Výpočtová hodnota rovnoměrného zatížení včetně vlastní tíhy překladu.<br />
2. Konstrukční prvky 2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
29
Obr. 31. Nosný překlad <strong>Ytong</strong><br />
Ploché překlady<br />
Ploché překlady se vyrábí pro světlost otvoru do 2500 mm včetně. Musíme ale kontrolovat jejich zatížení<br />
a únosnost.<br />
Tab. 6.<br />
Ploché překlady – technické parametry<br />
PSF P4,4-600<br />
λ =0,16W/mK<br />
P4,4-600<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
max. světlost<br />
otvoru<br />
expediční<br />
hmotnost<br />
maximální výpočtové zatížení (vč. vlastní tíhy)<br />
q d v [kN/m] při nadezdění h u výšky [mm]<br />
typ mm mm kg 125 250 375 500 625 750<br />
PSF III/750 125 x 124 x 1150 750 15 7,8 23,0 37,1 37,1 37,1 37,1<br />
PSF III/900 125 x 124 x 1300 900 17 6,1 15,9 35,0 35,0 35,0 35,0<br />
PSF III/1000 125 x 124 x 1400 1000 18 5,2 13,0 26,4 33,6 33,6 33,6<br />
PSF III/1100 125 x 124 x 1500 1100 19 4,6 11,0 21,0 32,2 32,2 32,2<br />
PSF III/1250 125 x 124 x 1750 1250 23 3,8 8,5 15,0 25,5 29,7 29,7<br />
PSF III/1500 125 x 124 x 2000 1500 26 3,0 6,4 10,7 16,3 25,0 26,2<br />
PSF III/1750 125 x 124 x 2250 1750 29 2,3 5,2 8,2 11,8 16,6 22,7<br />
PSF III/2000 125 x 124 x 2500 2000 32 1,7 4,2 6,5 9,1 12,2 15,9<br />
PSF III/2250 125 x 124 x 2750 2250 35 1,4 3,7 5,4 7,4 9,6 11,8<br />
PSF III/2500 125 x 124 x 3000 2500 39 1,2 3,0 4,7 6,2 7,8 9,5<br />
PSF IV/750 150 x 124 x 1150 750 18 9,4 27,7 44,5 44,5 44,5 44,5<br />
PSF IV/900 150 x 124 x 1300 900 20 7,3 19,0 42,0 42,0 42,0 42,0<br />
PSF IV/1000 150 x 124 x 1400 1000 21 6,3 15,7 31,7 40,3 40,3 40,3<br />
PSF IV/1100 150 x 124 x 1500 1100 23 5,5 13,2 25,2 38,6 38,6 38,6<br />
PSF IV/1250 150 x 124 x 1750 1250 27 4,6 10,2 18,0 30,7 35,6 35,6<br />
PSF IV/1500 150 x 124 x 2000 1500 31 3,7 7,7 12,8 19,6 30,0 31,4<br />
PSF IV/1750 150 x 124 x 2250 1750 34 2,7 6,3 9,8 14,2 20,0 27,3<br />
PSF IV/2000 150 x 124 x 2500 2000 38 2,1 5,1 7,8 11,0 14,6 19,0<br />
PSF IV/2250 150 x 124 x 2750 2250 42 1,7 4,4 6,5 8,9 11,5 14,2<br />
PSF IV/2500 150 x 124 x 3000 2500 46 1,4 3,7 5,6 7,4 9,4 11,3<br />
30 2. Konstrukční prvky<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady
Pozor!<br />
Ploché překlady <strong>Ytong</strong> musí být vždy opatřeny nadezdívkou z tvárnic <strong>Ytong</strong> ve výšce minimálně<br />
250 mm. Nosnost překladu je vytvořena teprve po vytvoření nadezdívky. Samostatné ploché<br />
překlady v nosném zdivu proto neužíváme.<br />
Obr. 32. Plochý překlad s nadezdívkou<br />
TIP!<br />
Ploché překlady <strong>Ytong</strong> se vyrábí v tloušťce 125 a 150 mm. Z prvků je proto možné jednoduše<br />
složit překlad pro všechny používané tloušťky zdiva <strong>Ytong</strong>. Překlady se vyrábí z pórobetonu<br />
<strong>Ytong</strong> třídy P 4,4 – 600. Díky materiálu mají hotové překlady dobré tepelněizolační parametry<br />
a obejdou se bez dodatečné tepelné izolace. Při výstavbě nízkoenergetických domů je navíc<br />
možné překlady kombinovat s materiály <strong>Ytong</strong> Multipor (viz detaily) a dosáhnout tak ještě<br />
lepších tepelně-technických vlastností.<br />
Obr. 33. Nadpraží – ploché překlady (375 a 500 mm) – bez uložení stropu<br />
2. Konstrukční prvky 2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady<br />
31
■ Monolitické železobetonové překlady<br />
Jako skryté bednění pro železobetonové překlady se používají U-profily délky 599 mm, z nichž se<br />
skládají delší prvky nebo dlouhé UPA profily délky 3 m. U monolitického překladu je nutné navrhnout<br />
výztuž statickým výpočtem. Dbáme na to, aby strop při uložení na překladu neseděl na stěně U-profilu<br />
z pórobetonu, ale na železobetonu.<br />
Tab. 7.<br />
U-profil – technické parametry<br />
t d t ¹<br />
¹<br />
h ²<br />
v<br />
λ 10 DRY =0,12W/mK<br />
h ¹<br />
š<br />
P4-500<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
tloušťka<br />
stěny<br />
t 1<br />
šířka<br />
výřezu<br />
d<br />
tloušťka<br />
dna<br />
h 1<br />
hloubka<br />
výřezu<br />
h 2<br />
expediční<br />
hmotnost<br />
kusů<br />
na<br />
1m’<br />
typ<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
kg/ks<br />
ks/m’<br />
U 200 200 x 249 x 599 50 100 75 174 12,5 1,67<br />
U 250 250 x 249 x 599 50 150 75 174 14,0 1,67<br />
U 300 300 x 249 x 599 50 200 75 174 15,5 1,67<br />
U 375 375 x 249 x 599 75 225 75 174 21,0 1,67<br />
m´ = metr běžný<br />
Tab. 8.<br />
UPA-profil nenosný – technické parametry<br />
t d t ¹<br />
¹<br />
h ²<br />
v<br />
λ 10 DRY =0,16W/mK<br />
h ¹<br />
š<br />
P4,4-600<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
tloušťka<br />
stěny<br />
t 1<br />
šířka<br />
výřezu<br />
d<br />
tloušťka<br />
dna<br />
h 1<br />
hloubka<br />
výřezu<br />
h 2<br />
expediční<br />
hmotnost<br />
max. světlost<br />
otvoru<br />
typ<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
mm<br />
kg/ks<br />
mm<br />
UPA 250 250 x 249 x 3000 55,0 140 75 174 95 2500<br />
UPA 300 300 x 249 x 3000 55,0 190 75 174 105 2500<br />
UPA 375 250 x 249 x 3000 67,5 240 75 174 130 2500<br />
Pozor!<br />
U- a UPA-profily nejsou nosné a je nutné jejich montážní podepření, které lze odstranit až<br />
po předepsané době dle použitého betonu.<br />
■ Ocelové nosníky<br />
Pro překlad můžeme užít ocelových nosníků I, U, HEA a podobně. Jedná se ale vždy o nesystémové<br />
řešení a vyřešení ojedinělých potřeb projektu nebo stavby. Nosníky ukládáme na zdivo v délce 150 až<br />
250 mm podle velikosti otvoru a zatížení. V místě uložení se používá roznášecí maltová plocha. Pro<br />
nosníky s užší pásnicí použijeme navíc roznášecí plechovou desku.<br />
32 2. Konstrukční prvky<br />
2.5 Ztužující stěny, věnce a překlady
■ Nenosné překlady<br />
Nenosné překlady jsou určeny pro příčky a vyrábí se v následujících rozměrech.<br />
Tab. 9.<br />
Nenosné překlady ploché – technické parametry<br />
NEP 15 P4,4-600<br />
150 x 249 x 1250 mm<br />
NEP 12,5 P4,4-600<br />
125 x 249 x 1250 mm<br />
NEP 10 P4,4-600<br />
100 x 249 x 1250 mm<br />
NEP 7,5 P4,4-600<br />
75 x 249 x 1250 mm<br />
λ =0,16W/mK<br />
P4,4-600<br />
rozměry<br />
š x v x d<br />
max. světlost<br />
otvoru<br />
požární<br />
odolnost<br />
expediční<br />
hmotnost<br />
typ<br />
mm<br />
mm<br />
min<br />
kg<br />
NEP 7,5 75 x 249 x 1250 1010 30 21<br />
NEP 10 100 x 249 x 1250 1010 90 26<br />
NEP 12,5 125 x 249 x 1250 1010 90 32<br />
NEP 15 150 x 249 x 1250 1010 90 39<br />
■ Osazení rolet<br />
Zásadní při řešení překladů je požadavek na osazení drážky pro roletu v nadpraží. Zde je třeba rozlišit<br />
zatížení od horní části zdiva na část překladu nad drážkou pro roletu a zatížení od stropu a zdiva horního<br />
podloží na zbývající část překladu. Zejména tato část překladu musí být dobře dimenzována na působící<br />
zatížení. Dalším požadavkem zasahujícím do řešení překladu je osazení nenosné tepelněizolační vrstvy<br />
chránící monolitickou část překladu.<br />
Vhodná jsou následující řešení:<br />
• Osazení vnější a vnitřní nosné části překladu, vnější nese líc zdi, pak následuje izolační vložka a vnitřní<br />
část nese zbytek váhy stěny a zatížení od stropní konstrukce, pokud na stěnu působí.<br />
• Překlad je řešen na celou šířku stěny a zdivo má vnější zateplení.<br />
TIP!<br />
Při řešení štíhlých nosných obvodových stěn musíme respektovat osazení drážek nebo truhlíků<br />
pro rolety. Pokud se nám do šířky stěny nevejdou vedle sebe truhlík rolety a překlad, je<br />
nutno překlad posunout nad roletu. Truhlíky bývají pro toto použití vybaveny silnou vrstvou<br />
polystyrenu, která pak přijde na spodní a vnitřní a popř. vnější část truhlíku.<br />
Celé toto opatření je pro stěny tl. 250 mm z pórobetonu, popř. z vápenopískových tvárnic Silka, kde lze<br />
užít i tlouštěk 175, 200 a 240 mm, popř. i 150 mm.<br />
2.6 Stropní konstrukce <strong>Ytong</strong><br />
Systém <strong>Ytong</strong> zahrnuje polomontovaný strop tloušťky 250 mm s možností zvýšení na 280 a 300 mm.<br />
Strop je obdobou jiných skládaných a dobetonovaných stropních konstrukcí. Výhodou stropu je použití<br />
tepelněizolačních vložek zlepšujících izolační schopnost zejména při užití u střešní konstrukce.<br />
Strop je přednostně určen pro objekty pro bydlení s užitným zatížením na podlaze 1,5 kN/m². Strop<br />
lze použít až do světlosti 6,5 m. Nosné trámečky se rozsazují osově po 680 mm. Uložení na zdivo je<br />
minimálně 150 mm. Výška 600 mm širokých vložek je 200 mm. Celý strop se shora opatří výztužnou sítí<br />
z profilů 6 – 8 mm s oky 150 mm a zalije 50 mm betonu minimální kvality C 20/25.<br />
2. Konstrukční prvky 2.6 Stropní konstrukce <strong>Ytong</strong><br />
33
Obr. 34. Řez stropem<br />
Pozor!<br />
Pro strop je nutno provést statický návrh s pomocí tabulek v podkladech <strong>Ytong</strong> nebo samostatný<br />
statický výpočet. Přitom je třeba zdůraznit, že uvedené zatížení v tabulkách představuje návrhovou<br />
hodnotu včetně součinitelů. Strop staticky funguje po zabetonování jako jednostranně<br />
pnutá konstrukce s nosníky v trámcích. Statickým schématem je prostý nosník. Pro spojité<br />
působení nad více trakty je potřeba doplnit výztuž k hornímu povrchu zálivky nad podpory podle<br />
statického návrhu. Pro částečné vetknutí do věnců u krajních zdí se užije horních příložek.<br />
Tab. 10. Nosníky stropu <strong>Ytong</strong> – technické parametry<br />
délka<br />
nosníku<br />
světlost<br />
tlouštka stropu 250 mm<br />
(nadbetonování 50 mm)<br />
tlouštka stropu 280 mm<br />
(nadbetonování 80 mm)<br />
tlouštka stropu 300 mm<br />
(nadbetonování 100 mm)<br />
l l s M Rd V Rd,c q d,max M Rd V Rd,c q d,max M Rd V Rd,c q d,max<br />
mm mm kNm kN kN/m 2 kNm kN kN/m 2 kNm kN kN/m 2<br />
3000 2700 9,8 12,4 8,3 11,1 13,1 8,7 11,9 13,5 8,9<br />
3400 3100 9,8 12,4 5,6 11,1 13,1 5,7 11,9 13,5 5,7<br />
3800 3500 14,6 14,2 7,5 16,5 15,0 7,8 17,8 15,4 8,0<br />
4200 3900 14,6 14,2 5,4 16,5 15,0 5,5 17,8 15,4 5,6<br />
4600 4300 14,6 14,2 3,8 16,5 15,0 3,8 17,8 15,4 3,7<br />
5000 4700 17,2 15,0 3,8 19,5 15,8 3,8 21,0 16,3 3,7<br />
5400 5100 17,2 15,8 3,9 22,9 16,7 3,9 24,8 17,2 3,8<br />
5800 5500 - - - 26,8 17,6 4,1 29,0 18,2 4,0<br />
6200 5900 - - - - - - 35,3 19,5 4,7<br />
6600 6300 - - - - - - 35,3 19,5 3,5<br />
7000 6700 - - - - - - 52,1 22,2 6,4<br />
M Rd<br />
V Rd,c<br />
q d,max<br />
moment únosnosti<br />
únosnost betonového průřezu ve smyku<br />
maximální návrhové zatížení stropu kromě vlastní tíhy<br />
Poznámka: Informační tabulky nenahrazují statický výpočet, který je pro uvedené konstrukce nutný.<br />
TIP!<br />
Nosnost stropu lze zvýšit vyšší nabetonávkou na 280 nebo 300 mm. Pro vyšší zatížení na rozpětí<br />
nad 5 metrů nebo pro koncentrované zatížení například od příček nebo sloupků krovu<br />
lze také užít zdvojených nosníků. Pro jinou výšku nabetonávky a popsané vyšší zatížení je<br />
nutné zpracování statického výpočtu nosníků.<br />
34 2. Konstrukční prvky<br />
2.6 Stropní konstrukce <strong>Ytong</strong>
3. Normy a zásady pro návrh zdiva
3. Normy a zásady pro návrh zdiva<br />
3.1 Zásady zdění<br />
■ Ložné spáry zdiva<br />
Pro zdění pórobetonového zdiva <strong>Ytong</strong> se užívá tenkovrstvé malty <strong>Ytong</strong> v tloušťce 1–3 mm. Malta se<br />
nanáší v celé ploše spáry a spojuje spodní a horní řadu tvárnic.<br />
Pozor!<br />
Čelní svislé plochy u tvárnic typu PDK se nemaltují, spojují se na sucho na přesné pero<br />
a drážku. Použití malty v této spáře je nutné pouze v ojedinělých případech ze statických<br />
důvodů. Hladké tvárnice bez pera a drážky se naopak vždy maltují i ve svislé spáře.<br />
■ Tolerance pro provádění stěn<br />
Vyzděné svislé prvky musí splňovat předepsané tolerance a křivosti uvedené v ČSN EN V 1996 – 2.<br />
Pro odklon stěny od svislé osy platí tolerance max. 20 mm na výšku jednoho podlaží. Pro celou stavbu<br />
musí být celková vodorovná výchylka do 50 mm.<br />
Obr. 35. Maximálně přípustné vodorovné odchylky stěn dle ČSN EN V 1996 – 2<br />
SVISLOST<br />
≤ 20 mm<br />
SOUOSOST<br />
C L<br />
osa horní stěny<br />
výška<br />
podlaží<br />
výška<br />
budovy<br />
≤ 20 mm<br />
mezilehlá<br />
stropní<br />
konstrukce<br />
výška<br />
podlaží<br />
≤ 20 mm<br />
≤ 50 mm<br />
C L<br />
osa dolní stěny<br />
■ Vazba zdiva<br />
Pozor!<br />
Minimální délka převazby pórobetonových tvárnic <strong>Ytong</strong> je 0,4 násobek výšky bloku.<br />
Minimální převazba tvárnic <strong>Ytong</strong> výšky 250 mm činí 100 mm.<br />
Obr. 36. Vazba zdiva<br />
h<br />
min.<br />
0,4 h<br />
■ Dilatace zdiva – velikost objektů<br />
Maximální vzdálenost dilatačních spár v pórobetonovém zdivu je 24 metrů. Tomu je nutné přizpůsobit<br />
v návrhu délku i šířku stavebních objektů. Nenosné zdivo je doporučeno dilatovat po 6 metrech.<br />
36 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.1 Zásady zdění
3.2 Štíhlostní poměr stěn<br />
■ Nosné stěny<br />
Nosné stěny z pórobetonu se navrhují v základních tloušťkách 250, 300, 375 nebo 500 mm. Pro soudobé<br />
konstrukce můžeme tloušťku snížit s ohledem na zajištění následujících principů:<br />
• zavázání svislé konstrukce do tuhé stropní konstrukce<br />
• použití únosnějších materiálů<br />
• zajištění příčného rozepření stěnami nebo pilíři<br />
Obr. 37. Štíhlostní poměr stěn<br />
h<br />
Štíhlost stěn, tj. poměr výšky a tloušťky stěny, je nutné volit maximálně do hodnoty 18 až 21 dle EC 6 – 3<br />
pro zjednodušenou metodu návrhu u vybraných jednoduchých staveb. Štíhlost konstrukcí dle ČSN EN<br />
1991 lze volit až do poměru 27, avšak při zajištění dostatečné únosnosti a opření konstrukce od stropní<br />
konstrukce. Minimální tloušťka nosné stěny je normativně doporučena na 140 mm a více.<br />
Tloušťka nosných stěn v seismických oblastech je upravena eurokódem EC8 na minimálně 240 mm.<br />
(viz str. 49 – 50)<br />
TIP!<br />
Pro běžné konstrukce je vhodné dodržet maximální štíhlostní poměr 15, u kterého není<br />
potřeba pro stěny dále zkoumat vliv dotvarování a smrštění.<br />
Při užití štíhlostního poměru 15 pro běžné světlé výšky podlaží vycházejí následující minimální tloušťky<br />
nosných stěn:<br />
Tab. 11. Minimální tloušťky stěn z pórobetonu<br />
Výška tloušťka stěny tl. stěn <strong>Ytong</strong><br />
2700 mm (byty) 175 – 180 mm 200 mm a více<br />
3000 mm (kanceláře) 200 mm 200 mm a více<br />
3300 mm 220 – 225 mm 250 mm a více<br />
3600 mm 240 mm 250 mm a více<br />
Štíhlostní poměry běžně užívaných konstrukcí o tloušťce 300 nebo 250 mm u podlaží do 3 metrů:<br />
Tab. 12. Štíhlostní poměry stěn<br />
výška 2700 mm<br />
tl. 300 mm štíhlost 9,0<br />
tl. 250 mm štíhlost 10,8<br />
výška 3000 mm tl. 300 mm štíhlost 10,0<br />
tl. 250 mm štíhlost 12,0<br />
výška 3600 mm<br />
tl. 300 mm štíhlost 12,0<br />
tl. 250 mm štíhlost 14,4<br />
Použití vhodných únosných materiálů je nutno ověřit statickým výpočtem. Pro nosné vnitřní stěny lze<br />
užít pórobeton <strong>Ytong</strong> pevnosti P4 nebo vápenopískové cihly Silka s vysokou pevností (P20).<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.2 Štíhlostní poměr stěn<br />
37
■ Příčky<br />
Tab. 13. Doporučené tloušťky příček z pórobetonu <strong>Ytong</strong><br />
50 mm dílčí krátké dělicí příčky zakotvené do masivnějších příčných příček a stěn<br />
75 mm příčky do výšky 2700 mm za stejných podmínek jako výše<br />
100 mm<br />
150 mm<br />
běžně užívané příčky pro výšky do 2700 mm, eventuálně<br />
do 3000 mm při příčném rozepření dalšími příčkami<br />
příčky pro výšku nad 3000 mm při ukotvení ke stropu (pružně)<br />
a rozepření příčnými příčkami<br />
Tab. 14. Zatížení od příček na stropní konstrukci<br />
konstrukce<br />
objemová char.<br />
tloušťka<br />
váha příčky na 1 bm v kN/m pro výšku příčky<br />
hmotnost hodnota g<br />
h (mm)<br />
n<br />
g (kN/m³) (kN/m²) 2,6 m 2,75 m 3 m 3,25 m 3,5 m<br />
1. Pórobetonové příčky<br />
75 mm<br />
omítka 5 20 0,100<br />
pórobeton 75 6,5 0,488<br />
omítka 5 20 0,100<br />
celkem 0,688 1,79 1,89 2,06 2,23 2,41<br />
100 mm<br />
omítka 5 20 0,100<br />
pórobeton 100 6,5 0,650<br />
omítka 5 20 0,100<br />
celkem 0,850 2,21 2,34 2,55 2,76 2,98<br />
150 mm<br />
omítka 5 20 0,100<br />
pórobeton 150 6,5 0,975<br />
omítka 5 20 0,100<br />
celkem 1,175 3,06 3,23 3,53 3,82 4,11<br />
2. Cihelné příčky<br />
80 mm porotherm<br />
omítka 15 20 0,300<br />
příčkovky 80 10 0,800<br />
omítka 15 20 0,300<br />
celkem 1,400 3,64 3,85 4,20 4,55 4,90<br />
115 mm porotherm<br />
omítka 15 20 0,300<br />
příčkovky 115 8,5 0,978<br />
omítka 15 20 0,300<br />
celkem 1,578 4,10 4,34 4,73 5,13 5,52<br />
115 mm aku<br />
omítka 15 20 0,300<br />
příčkovky 115 12,3 1,415<br />
omítka 15 20 0,300<br />
celkem 2,015 5,24 5,54 6,04 6,55 7,05<br />
145 mm porotherm<br />
omítka 15 20 0,300<br />
příčkovky 145 12,3 1,784<br />
omítka 15 20 0,300<br />
celkem 2,384 6,20 6,55 7,15 7,75 8,34<br />
3. Sádrokarton<br />
100 mm, 2 desky 0,25 0,65 0,69 0,75 0,81 0,88<br />
150 mm, 4 desky 0,45 1,17 1,24 1,35 1,46 1,58<br />
Uvedené hodnoty je potřeba pro statický výpočet začlenit do základní kombinace<br />
zatížení dle ČSN EN 1990 s pomocí součinitelů zatížení<br />
38 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.2 Štíhlostní poměr stěn
3.3 Drážky a oslabení zdiva<br />
V normách pro navrhování zděných konstrukcí řady ČSN EN 1996 (EC 6) je uvedena velikost, hloubka<br />
a délka drážek, které jsou přípustné v nosném zdivu, aniž bychom prováděli zvláštní konstrukční a návrhové<br />
opatření. Navrhneme-li nosné zdivo dle postupu podle EC 6 a dodržíme-li velikost drážek, je návrh<br />
staticky vyhovující.<br />
■ Povolené velikosti drážek dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Tab. 15. Rozměry svislých drážek a výklenků ve zdivu<br />
Svislé drážky a výklenky vytvořené po vyzdění<br />
Tloušťka stěny (mm)<br />
Největší hloubka (mm)<br />
Největší šířka (mm)<br />
175 30 125<br />
200 30 150<br />
240 30 175<br />
250 30 175<br />
300 30 175<br />
Tab. 16. Rozměry vodorovných a šikmých drážek ve zdivu<br />
Největší hloubka (mm)<br />
Tloušťka stěny (mm)<br />
Neomezená délka<br />
Délka < 1250 mm<br />
175 0 15<br />
200 10 20<br />
240 15 25<br />
250 15 25<br />
300 15 25<br />
Pozor!<br />
U stěn o tloušťce 300 mm a méně tedy nelze provádět svislé drážky hlubší než 30 mm a vodorovné<br />
hlubší než 15 mm, eventuálně omezeně 25 mm. Z uvedeného vyplývá, že u štíhlých<br />
stěn je nutno vést všechny rozvody instalací kromě elektro kabelů v předstěně nebo nízkém<br />
soklu. Platí zde stejné podmínky jako ty uvedené v části věnované příčkám.<br />
3.4 Normy pro navrhování<br />
■ Eurokódy pro stavební konstrukce<br />
Od března roku 2010 dochází ke změně předpisů pro navrhování nových konstrukcí staveb. Dosavadní<br />
platné národní normy jsou v ČR nahrazeny normami evropskými – eurokódy, které se stávají jedinými<br />
platnými normami pro navrhování stavebních konstrukcí na území České republiky. Program eurokódů<br />
pro stavební konstrukce tvoří následující normy, které obvykle sestávají z několika částí:<br />
Tab. 17. EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí<br />
EN 1991 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí<br />
EN 1992 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí<br />
EN 1993 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí<br />
EN 1994 Eurokód 4: Navrhování spřažených ocelobetonových konstrukcí<br />
EN 1995 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí<br />
EN 1996 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí<br />
EN 1997 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí<br />
EN 1998 Eurokód 8: Navrhování konstrukcí odolných proti zemětřesení<br />
EN 1999 Eurokód 9: Navrhování konstrukcí z hliníkových slitin<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.3 Drážky a oslabení zdiva<br />
39
Eurokódy uvádějí obecná návrhová pravidla pro navrhování celých konstrukcí a jednotlivých prvků, a to<br />
jak obvyklého, tak i inovačního charakteru. Neobvyklé tvary konstrukce nebo návrhové podmínky nejsou<br />
specificky zahrnuty, v takových případech se má vyžádat doplňující odborné posouzení.<br />
Normy eurokódy uznávají zodpovědnost řídicích orgánů v jednotlivých členských státech a ponechávají<br />
jim jejich právo stanovit hodnoty týkající se otázek bezpečnosti v předpisech na národní úrovni, takže<br />
se tyto hodnoty v jednotlivých státech nadále odlišují.<br />
■ Status a rozsah použití eurokódů<br />
Členské státy EU a EFTA považují eurokódy za základní dokumenty pro následující účely:<br />
• jako prostředek k prokázání shody pozemních a inženýrských staveb se základními požadavky<br />
směrnice Rady 89/106/EHS, zvláště pak se základním požadavkem č. 1 – Mechanická odolnost<br />
a stabilita – a se základním požadavkem č. 2 – Požární bezpečnost<br />
• jako podklad pro specifikaci smluv na stavby a příslušné inženýrské služby<br />
3.4.1 Zatížení konstrukcí<br />
■ Normy pro zatížení zděných staveb<br />
Pro výpočty zatížení a následně působících sil užíváme nové české a zároveň evropské normy řady ČSN<br />
EN 1990 a 1991 (Eurokód 1), které od března 2010 nahrazují původní českou národní normu ČSN 730035.<br />
ČSN EN 1990<br />
Tato norma uvádí principy, zásady a požadavky na bezpečnost, použitelnost a trvanlivost konstrukcí<br />
a popisuje zásady pro jejich navrhování a ověřování. V normě jsou uvedeny kombinace stálých a proměnných<br />
zatížení pro stanovení účinku na stavby.<br />
Eurokód 1<br />
ČSN EN 1991 –1.1 – Eurokód 1, část 1 –1:<br />
Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb<br />
Norma uvádí pokyny pro zatížení staveb a navrhování tohoto zatížení pro nosné konstrukce pozemních<br />
staveb. Obsahuje údaje pro určení velikosti stálého a proměnného užitného zatížení v budovách. Pro<br />
stálé zatížení staveb určuje norma objemové tíhy stavebních materiálů, vlastní tíhy stavebních prvků<br />
a objemové tíhy skladovaných materiálů. Norma uvádí také hodnoty užitného zatížení pro jednotlivé<br />
prostory staveb.<br />
Pro objekty, kde počítáme s užitím pórobetonu, jako jsou rodinné a bytové domy, kanceláře, hotely<br />
a ubytovací zařízení, se jedná o následující užitná zatížení na podlahách:<br />
Tab. 18. Hodnoty užitného zatížení pro jednotlivé prostory staveb<br />
Druhy prostor<br />
Zatížení<br />
A obytné plochy a plochy pro domácí činnosti – byty, lůžkové pokoje 1,5 kN/m²<br />
pro schodiště<br />
3,0 kN/m²<br />
B kancelářské plochy 2,5 kN/m²<br />
C plochy, kde může dojít k hromadění lidí:<br />
C1<br />
plochy se stoly atd., např. plochy ve školách, kavárnách,<br />
restauracích, jídelnách, čítárnách, recepcích<br />
3,0 kN/m²<br />
C2<br />
plochy se zabudovanými sedadly, např. plochy v kostelech,<br />
divadlech nebo kinech, v konferenčních sálech, přednáškových<br />
nebo zasedacích místnostech, nádražních a jiných čekárnách<br />
4,0 kN/m²<br />
40 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
Tab. 18. Hodnoty užitného zatížení pro jednotlivé prostory staveb<br />
C3<br />
plochy bez překážek pro pohyb osob, např. plochy v muzeích,<br />
ve výstavních síních a přístupové plochy ve veřejných a administrativních<br />
5,0 kN/m²<br />
budovách, hotelích, nemocnicích, železničních nádražních halách<br />
C4 plochy určené k pohybovým aktivitám, např. taneční sály, tělocvičny, jeviště, atd. 5,0 kN/m²<br />
C5<br />
plochy, kde může dojít k vysoké koncentraci lidí, např. budovy<br />
pro veřejné akce jako koncertní síně, sportovní haly včetně tribun,<br />
5,0 kN/m²<br />
terasy a přístupové plochy, železniční nástupiště<br />
D obchodní plochy:<br />
D1 plochy v malých obchodech 5,0 kN/m²<br />
D2 plochy v obchodních domech 5,0 kN/m²<br />
E plochy pro skladování a průmyslovou činnost:<br />
E1<br />
plochy, kde může dojít k hromadění zboží, včetně přístupových ploch,<br />
př. plochy pro skladování včetně skladů knih a dalších dokumentů<br />
7,5 kN/m²<br />
E2 průmyslová činnost dle technologických podkladů<br />
ČSN EN 1991 1 – 3 – Eurokód 1:<br />
Zatížení konstrukcí, část 1 – 3, Obecná zatížení – Zatížení sněhem<br />
Norma stanovuje na základě mapy sněhových oblastí hodnotu zatížení sněhem na území České republiky.<br />
Tab. 19. Hodnoty zatížení sněhem na území České republiky<br />
sněhové oblasti<br />
zatížení sněhem<br />
I<br />
0,7 kN/m²<br />
II<br />
1,0 kN/m²<br />
III<br />
1,5 kN/m²<br />
IV<br />
2,0 kN/m²<br />
V<br />
2,5 kN/m²<br />
VI<br />
3,0 kN/m²<br />
VII<br />
4,0 kN/m²<br />
VIII<br />
>4,0 kN/m²*<br />
* Charakteristickou hodnotu určí příslušná pobočka Českého hydrometeorologického ústavu<br />
ČSN EN 1991 1 – 4 – Eurokód 1:<br />
Zatížení konstrukcí, část 1 – 3, Obecná zatížení – Zatížení větrem<br />
Norma stanovuje na základě mapy větrných oblastí hodnotu zatížení větrem na území České republiky.<br />
Tab. 20. Hodnoty zatížení větrem na území České republiky<br />
větrné oblasti<br />
základní rychlost větru<br />
I<br />
22,5 m/s<br />
II<br />
25,0 m/s<br />
III<br />
27,5 m/s<br />
IV<br />
30,0 m/s<br />
V<br />
36,0 m/s*<br />
* Charakteristickou hodnotu určí příslušná pobočka Českého hydrometeorologického ústavu<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
41
■ Výpočet zatížení zděných staveb<br />
Stálé zatížení<br />
Stálé zatížení na zdivo se sestavuje podle ČSN EN 1991 –1 –1 na základě rozměrů stavebních konstrukcí<br />
a objemových tíh navržených materiálů, popř. váhy prvků. Součinem těchto hodnot určujeme charakteristickou<br />
hodnotu stálého zatížení pro daný materiál nebo prvek. Součtem jednotlivých položek získáme<br />
velikost působícího zatížení.<br />
Proměnné zatížení<br />
Proměnné zatížení sestavujeme podle norem uvedených v předchozí kapitole. Užitná zatížení na podlahách<br />
volíme podle účelu místnosti. Klimatická zatížení sněhem a větrem podle umístění stavby<br />
na mapě a v terénu. Pro zatížení větrem je rozhodující i výška objektu.<br />
Pozor!<br />
Mezní stavy únosnosti<br />
Ze čtyř mezních stavů únosnosti pro zdivo použijeme stavy EQU a STR<br />
EQU Jedná se o ztrátu statické rovnováhy konstrukce nebo její části. Jde o stabilitu konstrukce<br />
proti účinku vnějších sil. U zdiva se jedná například o posouzení volné zdi<br />
na účinky větru.<br />
STR Jedná se o vnitřní poruchu nebo nadměrnou deformaci konstrukce. Rozhoduje pevnost<br />
konstrukčního materiálu. Jde o výpočet nosnosti konstrukce.<br />
Kombinace zatížení pro trvalé a dočasné návrhové situace (základní kombinace)<br />
Do níže uvedené rovnice dosazujeme jeden z vybraných výrazů označený 6.10. Výraz 6.10 dává konzervativní<br />
a nejvyšší účinky. Proto většinou užijeme dvojici výrazů 6.10a a 6.10b, porovnáme jejich účinky<br />
a užijeme horší varianty.<br />
( Vzorec 1.)<br />
E d = γ Sd (γ g,j G k,j + γ q,1 Q k,1 + γ q,i ψ 0,i Q k,i )<br />
Tab. 21. Návrhové hodnoty zatížení (Kombinace zatíž.) pro trvalé a dočasné návrhové situace dle ČSN EN 1990<br />
Návrhové hodnoty zatížení (STR/GEO) soubor B podle Národní přílohy NA ČSN EN 1990<br />
Trvalé a dočasné<br />
Stálá zatížení<br />
Hlavní proměnné Vedlejší proměnná zatížení<br />
návrhové kombinace nepříznivá příznivá zatížení<br />
nejúčinější ostatní<br />
(6.10) 1,35 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,5 Q k,1 1,5 ψ0, iQ k,i<br />
(6.10a) 1,35 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,5 ψ0,1 Q k,1 1,5 ψ0, iQ k,i<br />
(6.10b) 1,35*0,85 G kj,sup 1,00 G kj,inf 1,5 Q k,1 1,5 ψ0, iQ k,i<br />
Komentář: pro výpočet užít rovnice 6.10 nebo nepříznivější variantu z rovnic 6.10a a 6.10b,<br />
Rovnice 6.10 udává výrazně vyšší hodnoty, vhodná je pro předběžné návrhy a vyšší bezpečnost<br />
Po úpravě pro pouze nepříznivé zatížení<br />
ψ 0,1 = 0,7 pro plochy kat. A – G mimo sklady kat. E<br />
Trvalé a dočasné<br />
Stálá zatížení<br />
Proměnné zatížení Další proměnná zatížení<br />
návrhové kombinace nepříznivá nejúčinější druhé nejúčinější ostatní<br />
(6.10) 1,35 G kj,sup 1,5 Q k,1 1,5 ψ0,1 Q k,1 1,5 ψ0,2 Q k,i<br />
(6.10a) 1,35 G kj,sup 1,5 ψ0,1 Q k,i = 1,05 Q k,1 1,5 ψ0,2 Q k,i 1,5 ψ0,3 Q k,i<br />
(6.10b) 1,15 G kj,sup 1,5 Q k,1 1,5 ψ0,1 Q k,1 1,5 ψ0,2 Q k,i<br />
Pro obytné budovy a působící jedno proměnné (užitné) zatížení<br />
Trvalé a dočasné<br />
Stálá zatížení<br />
návrhové kombinace nepříznivá<br />
Proměnné zatížení<br />
(6.10) 1,35 G kj,sup 1,5 Q k,1<br />
(6.10a) 1,35 G kj,sup 1,05 Q k,1<br />
(6.10b) 1,15 G kj,sup 1,5 Q k,1<br />
42 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
Pro většinu případů po uvážení volíme součinitel modelové nejistoty γ Sd = 1<br />
Ostatní symboly:<br />
E d statická veličina, hodnota zatížení<br />
γ g,j dílčí součinitel (j- tého) stálého zatížení<br />
G k,j charakteristická hodnota (j- tého) stálého zatížení<br />
γ q,1 dílčí součinitel (prvního) proměnného zatížení<br />
Q k,1 charakteristická hodnota (prvního) proměnného zatížení<br />
γ q,i dílčí součinitel (i- tého) stálého zatížení<br />
ψ 0,i součinitel pro kombinační hodnotu (i- tého) proměnného zatížení<br />
charakteristická hodnota (i- tého) stálého zatížení<br />
Q k,i<br />
TIP!<br />
Na rozdíl od dřívější praxe s různou hodnotou součinitelů zatížení pro různé materiály a velikosti<br />
nahodilých zatížení podle původní ČSN 73 0035 zavádí eurokód jednotné hodnoty součinitelů<br />
pro stálá a proměnná zatížení. Proto je výhodné provést součty charakteristických hodnot<br />
stálých zatížení (váhy a vrstev konstrukce) bez součinitelů a kombinaci provést s vynásobením<br />
součiniteli zatížení až pro výsledné hodnoty. Tím přímo vytvoříme základní kombinaci.<br />
Základní kombinace zatížení<br />
Pro sestavení účinků stálého a proměnného zatížení na jednotlivé konstrukce nebo objekty<br />
používáme základní kombinaci zatížení. Tyto základní kombinace zatížení používáme pro trvalé<br />
a dočasné návrhové situace.<br />
Obecný tvar rovnice<br />
γ g × G + γ q × Q + γ q × ψ 0 × Q 1 + γ q × ψ 1 × Q 2<br />
Dílčí součinitele zatížení<br />
γ<br />
Součinitel redukční ξ = 0,85<br />
Součinitele kombinací zatížení ψ<br />
Hodnoty součinitele ψ pro obytné plochy ψ 0 = 0,7 ψ 1 = 0,5 ψ 2 = 0,3<br />
Varianta A<br />
6.10 1,35 × G + 1,5 × Q + 1,5 × ψ 0 × Q 1<br />
Varianta B<br />
6.10a 1,35 × G + 1,5 × ψ 0 × Q 1 + 1,5 × ψ 1 × Q 2<br />
6.10b 1,35 × ξ × G + 1,5 × Q + 1,5 × ψ 0 × Q 1<br />
Varianta A<br />
6.10 1,35 × G + 1,5 × Q + 1,5 × 0,7 × Q 1<br />
Varianta B<br />
6.10a 1,35 × G + 1,5 × 0,7 × Q 1 + 1,5 × 0,5 × Q 2<br />
6.10b 1,35 × 0,85 × G + 1,5 × Q + 1,5 × 0,7 × Q 1<br />
Základní kombinace pro velmi běžné použití se stálým a jedním užitným zatížením<br />
Varianta A<br />
1,35 × G + 1,5 × Q<br />
Varianta B<br />
1,35 × G + 1,5 × 0,7 × Q 1 = 1,35 × G + 1,05 × Q<br />
1,35 × 0,85 × G + 1,5 × Q = 1,15 × G + 1,5 × Q<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
43
3.4.2 Pevnosti užívané při návrhu zdiva<br />
1. Průměrná pevnost zdicího prvku v tlaku<br />
Označuje se f u a nazývá se průměrná pevnost zdicího prvku v tlaku. Je základní pevností zdicího materiálu<br />
určenou ze zkoušek. Zjišťuje se na krychlích pevnostními zkouškami dle ČSN EN 772 –1 a statisticky<br />
se vyhodnocuje.<br />
2. Normalizovaná pevnost zdicího prvku v tlaku<br />
Pevnost označená f b se nazývá normalizovaná pevnost zdicího prvku v tlaku. Pevnost se vypočte ze<br />
vzorce na základě:<br />
f b = δ × η × f u<br />
( Vzorec 2.)<br />
δ vliv šířky a výšky zdicího prvku – např. pro výšku tvárnice z pórobetonu 250 mm,<br />
šířku nad 250 mm má hodnotu 1,15<br />
η přepočet na přirozenou vlhkost při užití a osazení zdicího prvku:<br />
– pro vysušený stav 0,8<br />
– pro 6 % vlhkosti nebo uložení – kondiciování na vzduchu 1,0 (užíváme většinou)<br />
– pro uložení pod vodou 1,2<br />
Tuto pevnost udává jako pevnost f b přímo výrobce pórobetonu Xella CZ.<br />
3. Charakteristická pevnost zdiva v tlaku<br />
Dále stanovíme z pevnosti f b výpočtem charakteristickou pevnost v tlaku. Pevnost také často přímo udává<br />
výrobce ve svých podkladech. Pevnost se označuje f k a nazývá se charakteristická pevnost zdiva v tlaku<br />
kolmého k ložným spárám. Jedná se o pevnost již pro celé zdivo včetně zdicího materiálu a malty. Na druhu<br />
malty závisí stanovení charakteristické pevnosti.<br />
Charakteristická pevnost f k je přímo udána společností Xella CZ.<br />
4. Návrhová pevnost zdiva v tlaku<br />
Návrhovou hodnotu pevnosti stanovíme podělením charakteristické pevnosti zdiva v tlaku hodnotou<br />
součinitele materiálu. Ten dosahuje pro zdivo obecně hodnot 2,0 a 2,2 MPa. Liší se podle druhu užité<br />
malty. Pro maltu návrhovou, dodanou výrobcem, má hodnotu nižší. Pro maltu předpisovou, která<br />
vznikne například mícháním na stavbě a která může dosáhnout nižší kvality, má hodnotu vyšší. Pro<br />
pórobeton platí hodnoty stanovené odděleně. Pro návrhovou maltu je to 2,5 MPa a pro předpisovou<br />
2,7 MPa. Rozhoduje to, jakou maltu z hlediska její přípravy užijeme.<br />
f d = f k ⁄ γ m<br />
( Vzorec 3.)<br />
f d<br />
f k<br />
γ m<br />
návrhová pevnost zdiva v tlaku<br />
charakteristická pevnost zdiva v tlaku<br />
součinitel materiálu<br />
Tab. 22. Pevnosti zdicího materiálu – pórobeton<br />
Označení f b [MPa] f k [MPa]<br />
P1,8 – 300 1,8 1,32<br />
P2 – 350 2,5 1,74<br />
P2 – 400 2,6 1,8<br />
P2 – 500 2,8 1,92<br />
P4 – 500 4,0 2,6<br />
P4 – 550 5,0 3,14<br />
P6 – 650 6,0 3,67<br />
f b normalizovaná pevnost zdicích prvků<br />
f k charakteristická pevnost zdiva<br />
44 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
Tab. 23. Pevnosti pro vápenopískové cihly Silka<br />
Označení f b [MPa] f k [MPa]<br />
P 20 20,0 10,2<br />
f b normalizovaná pevnost zdicích prvků<br />
f k charakteristická pevnost zdiva<br />
3.4.3 Navrhování zděných konstrukcí<br />
■ Normy pro navrhování zděných konstrukcí<br />
Eurokód 6<br />
Pro posuzování únosnosti zdiva platí od března 2010 jako jediná řada nových českých a evropských<br />
norem (Eurokód 6) pro zděné konstrukce označená ČSN EN 1996. Platnost původní ČSN 73 1101 byla<br />
ukončena zavedením nových eurokódů.<br />
Rozsah platnosti Eurokódu 6<br />
• Eurokód 6 platí pro navrhování pozemních a inženýrských staveb z nevyztuženého, vyztuženého,<br />
předpjatého a sevřeného zdiva.<br />
• Stanovuje požadavky na únosnost, použitelnost a trvanlivost konstrukcí. Nestanovuje jiné požadavky,<br />
např. požadavky na tepelnou nebo zvukovou izolaci.<br />
• Provádění je zahrnuto v rozsahu potřebném pro určení jakosti stavebních materiálů a výrobků, které<br />
se mají použít, a pro stanovení úrovně provedení na staveništi, která je nezbytná pro splnění pravidel<br />
navrhování.<br />
• Nepokrývá zvláštní požadavky navrhování na seismická zatížení. Ustanovení s těmito požadavky jsou<br />
v Eurokódu 8, který doplňuje Eurokód 6 a není s ním v rozporu.<br />
• V Eurokódu 6 nejsou uvedeny hodnoty zatížení působící na pozemní a inženýrské stavby, které se mají<br />
uvažovat při navrhování. Zatížení jsou uvedena v Eurokódu 1.<br />
Do skupiny nových evropských norem ČSN EN 1996 patří následující dokumenty:<br />
ČSN EN 1996 –1 –1: Navrhování zděných konstrukcí, část 1 –1<br />
• Obecná pravidla pro pozemní stavby – Pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce<br />
ČSN EN 1996 –1 – 2: Navrhování zděných konstrukcí, část 1 – 2<br />
• Obecná pravidla – Navrhování konstrukcí na účinky požáru<br />
ČSN P ENV 1996 –1 – 3: Navrhování zděných konstrukcí, část 1 – 3<br />
• Obecná pravidla pro pozemní stavby – Podrobná pravidla při bočním zatížení<br />
ČSN EN 1996 – 2: Navrhování zděných konstrukcí, část 2<br />
• Volba materiálů, konstruování a provádění zděných konstrukcí<br />
ČSN EN 1996 – 3: Navrhování zděných konstrukcí, část 3<br />
• Zjednodušené metody a jednoduchá pravidla pro navrhování zděných konstrukcí<br />
ČSN EN 1996 –1 –1: rozsah platnosti<br />
Norma EN 1996 –1 –1 uvádí principy a požadavky na bezpečnost, použitelnost a trvanlivost zděných<br />
konstrukcí. Je založena na použití metody mezních stavů ve spojení s metodou dílčích součinitelů.<br />
Norma EN 1996 –1 –1 je určena pro přímé použití při návrhu nových konstrukcí společně s normami<br />
EN 1990, 1991, 1992, 1993, 1994, 1995, 1997, 1998 a 1999.<br />
EN 1996 –1 –1 je určena pro použití: komisemi navrhujícími normy pro návrh konstrukcí a s nimi spojených<br />
výrobků, normy pro zkoušení a normy pro provádění staveb; investory (např. pro formulaci jejich specifických<br />
požadavků na úroveň spolehlivosti a na trvanlivost); projektanty a dodavateli; příslušnými úřady.<br />
Část 1 –1 Eurokódu 6 je obecným základem pro navrhování pozemních a inženýrských staveb z nevyztuženého<br />
a vyztuženého zdiva, do kterého jsou vloženy výztužné pruty pro dosažení potřebné tažnosti,<br />
únosnosti a použitelnosti zdiva. Pro předpjaté a sevřené zdivo jsou uvedeny zásady, nikoliv aplikační<br />
pravidla. Tato část neplatí pro zděné prvky o ploše příčného řezu menší než 0,04 m².<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
45
TIP!<br />
U druhů konstrukcí, jejichž navrhování není úplně pokryto částí 1 –1, při novém konstrukčním<br />
využití běžných materiálů, při užití nových materiálů nebo při působení zatížení nebo<br />
jiných vlivů, u nichž dosud chybí obvyklé zkušenosti, lze používat stejné zásady a aplikační<br />
pravidla jako v této normě, ale je možné je doplnit.<br />
Část 1 –1 poskytuje podrobná pravidla, která jsou použitelná zejména pro běžné budovy. Použitelnost<br />
těchto pravidel může být omezena z praktických důvodů nebo pro nezbytné zjednodušení, jejich použití<br />
a meze tohoto použití jsou vysvětleny tam, kde je toho zapotřebí.<br />
Část 1 –1 obsahuje: Kapitola 1: Všeobecně, Kapitola 2: Základy navrhování, Kapitola 3: Materiály,<br />
Kapitola 4: Trvanlivost, Kapitola 5: Analýza konstrukce, Kapitola 6: Mezní stav únosnosti, Kapitola 7:<br />
Mezní stav použitelnosti, Kapitola 8: Konstrukční uspořádání, Kapitola 9: Provádění<br />
■ Únosnost pórobetonové stěny<br />
Únosnost zděné stěny můžeme stanovit standardním nebo zjednodušeným výpočtem.<br />
Standardní výpočet<br />
Při navrhování zděných konstrukcí se řídíme podle ČSN EN 1996 Eurokód 6 Navrhování zděných konstrukcí<br />
– část 1 –1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené konstrukce. Tato norma je podkladem<br />
pro zpracování přesných a podrobných statických výpočtů zděných prvků. Udává také základní pravidla<br />
pro zděné konstrukce. Norma je úvodním dokumentem a uvádí technické informace pro celou oblast<br />
zděných konstrukcí a zejména pro zděné budovy.<br />
TIP!<br />
Zjednodušený výpočet<br />
Pro stavby menšího rozsahu a jednoduché stavby Eurokód 6 (část 3) zavádí zjednodušené<br />
metody výpočtu. Tato metoda přináší rychlý a jednoduchý návrh. Platí pouze pro nevyztužené<br />
zděné stěny.<br />
Pozor!<br />
Pro použití zjednodušených výpočtů jsou normou přesně definovány velikost staveb a jejich<br />
konstrukční provedení. Zjednodušené metody definují dvě kategorie staveb, pro něž je možné<br />
postup použít. Pro každou kategorii staveb je navržena jiná metoda zjednodušení výpočtu.<br />
Porovnání výsledků všech výpočtových postupů najdete ve čtvrté kapitole.<br />
1. Objekty omezené výškou a rozpětím traktů<br />
2. Jednoduché objekty do tří podlaží<br />
Zjednodušený výpočet<br />
Zjednodušené metody výpočtu umožňují rychlejší provedení výpočtu nosné stěny, za podmínek zjednodušení<br />
zadání a použitých postupů. Výsledky také obvykle vycházejí s vyšší rezervou v únosnosti oproti<br />
standardnímu výpočtu. To je způsobeno především normativní volbou součinitelů zavádějících vzpěr<br />
a uložení stěny. Je třeba si uvědomit, že zjednodušené postupy jsou využitelné pro úvodní výpočty, studie,<br />
rychlé ověření rozměrů stěny a pro drobné a jednoduché objekty, kde únosnost stěny není plně využita.<br />
První metoda stanovuje zjednodušeným způsobem součinitel φ. Druhá metoda pro svislou únosnost<br />
stěn přináší jednoduchý výpočet zahrnující plochu stěny, únosnost zdiva a pevně stanovený zmenšující<br />
součinitel zahrnující veškeré vlivy na konstrukci.<br />
Pro zjednodušené výpočty obecně platí omezení štíhlostního poměru stěn na 18 nebo 21. To v podstatě<br />
umožňuje výpočet pro výšku stěny 3 metry v tloušťce od 175 mm. Při nejvíce užívaných tloušťkách vnitřních<br />
nosných stěn 250 a 300 mm bezpečně splňujeme podmínky štíhlosti. Pokud stavba nesplňuje uvedená<br />
ustanovení pro zjednodušený výpočet, je nutno postupovat podle základní normy ČSN EN 1996 1 –1.<br />
46 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
1. Objekty s omezenou výškou a rozpětím traktů<br />
Splnění všech podmínek z následující tabulky jsou podmínkou pro použití zjednodušené metody výpočtu<br />
uvedeného v ČSN EN 1996 1 – 3. Musíme proto stavbu navrhovat v daných limitech nebo prověřit, zda<br />
stavba limity splňuje.<br />
Tab. 24. Objekty s omezenou výškou a rozpětím traktů<br />
• výška budovy nad úrovní terénu nesmí přesáhnout výšku h m<br />
• rozpětí stropní konstrukce uložené na stěnách nesmí přesáhnout 7,0 m<br />
• rozpětí střešní konstrukce uložené na stěnách nesmí být větší než 7,0 m, kromě případu, kdy<br />
byla použita lehká příhradová střešní konstrukce, u které nesmí rozpětí přesáhnout 14,0 m<br />
• světlá výška podlaží nesmí přesáhnout 3,2 m, pokud však není celková výška budovy větší než<br />
7,0 m, může být světlá výška přízemí 4,0 m<br />
• charakteristické hodnoty nahodilých zatížení působících na stropní a střešní konstrukce nesmí<br />
být větší než 5,0 kN/m²<br />
• stěny jsou ve vodorovném směru kolmo ke své rovině bočně podepřeny stropními a střešními<br />
konstrukcemi, a to buď přímo těmito konstrukcemi, nebo pomocí vhodných konstrukčních<br />
opatření, např. větrovými nosníky s dostatečnou tuhostí podle 8.5.1.1 EN 1996 –1 –1:2005<br />
• stěny jsou ve svislém směru souosé po celé své výšce<br />
• úložná délka stropní a střešní konstrukce je alespoň 0,4 t, kde t je tloušťka stěny, ale ne méně<br />
než 75 mm<br />
• součinitel dotvarování zdiva nepřesahuje 2,0<br />
• tloušťka stěny a pevnost zdiva v tlaku musí být kontrolovány v úrovni každého podlaží, pokud<br />
nejsou tyto hodnoty u všech podlaží stejné<br />
Pokud stavba nesplňuje uvedená ustanovení pro zjednodušený výpočet, je nutno postupovat podle<br />
základní normy ČSN EN 1996 1 –1.<br />
2. Jednoduché stavby do tří podlaží<br />
Splnění všech podmínek z následující tabulky jsou podmínkou pro použití zjednodušené metody výpočtu<br />
uvedeného v ČSN EN 1996 1 – 3. Musíme proto stavbu navrhovat v daných limitech nebo prověřit, zda<br />
stavba limity splňuje.<br />
Tab. 25. Jednoduché stavby do tří podlaží<br />
• budova má nejvýše tři nadzemní podlaží<br />
• stěny jsou bočně podepřeny stropními a střešními konstrukcemi ve vodorovném směru, kolmo<br />
k rovině stěny, a to buď přímo stropními a střešními konstrukcemi tuhými ve své rovině, nebo<br />
pomocí vhodných konstrukčních opatření, např. větrovými nosníky s dostatečnou tuhostí<br />
• úložná délka stropní nebo střešní konstrukce na stěně se rovná nejméně 2/3 tloušťky stěny, ne<br />
však méně než 85 mm<br />
• světlá výška podlaží nepřesahuje 3,0 m<br />
• minimální půdorysný rozměr budovy se rovná nejméně 1/3 výšky budovy<br />
• charakteristické hodnoty nahodilých zatížení působících na stropní a střešní konstrukci nejsou<br />
větší než 5,0 kN/m²<br />
• maximální světlé rozpětí kterékoliv stropní konstrukce je 6,0 m<br />
• maximální světlé rozpětí střešní konstrukce je 6,0 m, s výjimkou případu použití lehké střešní<br />
konstrukce, u které nesmí světlé rozpětí překročit 12,0 m<br />
• štíhlostní poměr h ef / t ef u vnitřních a vnějších stěn není větší než 21 (h ef je účinná výška stěny<br />
podle 4.2.2.4 a t ef je účinná tloušťka stěny stanovená podle 4.2.2.3)<br />
Pro oba případy zjednodušeného výpočtu upozorňujeme na nutnost dodržení délky uložení stropních konstrukcí<br />
na zdivo.<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
47
■ Smykové stěny neposuzované na únosnost při zatížení větrem<br />
Metodu lze užít pro budovy nejvýše se třemi nadzemními podlažími. Jsou definovány podmínky pro<br />
použití metody jako u metody pro zjednodušení výpočtu stěn na svislé zatížení. Principem metody je<br />
stanovení velikosti a umístění smykových stěn. Při využití metody je potřeba konstrukci domu upravit.<br />
Smykové stěny mohou být navrhovány bez ověřování únosnosti při zatížení větrem, jestliže uspořádání smykových<br />
stěn dostatečně ztužuje budovu proti účinku vodorovných sil působících z navzájem kolmých směrů.<br />
Uspořádání smykových stěn lze pokládat za dostačující, pokud:<br />
Pozor!<br />
• charakteristická hodnota zatížení větrem nepřesáhne 1,3 kN/m²<br />
• v obou navzájem kolmých směrech jsou v budově dvě nebo více stěn<br />
• smykové stěny přenášejí svislé zatížení a jejich únosnost bez zatížení větrem je ověřena<br />
v souladu s 4.2, při uvažované redukované pevnosti zdiva v tlaku 0,8 f k<br />
• půdorysné uspořádání smykových stěn je přibližně symetrické v obou směrech (viz<br />
obrázek 38), nebo nejméně v jednom směru v případě, že poměr l bx / l by není větší než 3<br />
• v půdorysu se osy smykových stěn neprotínají v jednom bodě<br />
• součet ploch stojin smykových stěn v každém z navzájem kolmých směrů vyhovuje následujícímu<br />
vztahu, přičemž se uvažují pouze stojiny s délkou větší než 0,2 h tot a bez přírub:<br />
∑ t l sx ² ≥ c s l by h tot ² α ∑ t l sy ² ≥ c s l bx h tot ²<br />
kde<br />
l bx , l by jsou půdorysné rozměry uvažované budovy, přičemž l bx ≥ l by ;<br />
l sx , l sy délky smykových stěn (viz obrázek 38);<br />
h tot výška budovy;<br />
c s = c t c i w Ek ;<br />
c t konstanta závisející na α, v m² / kN;<br />
c i = 1,0 pro obdélníkové smykové stěny<br />
= 0,67 pro smykové stěny s l-průřezem s plochou přírub větší než 0,4 tl;<br />
α průměrná hodnota poměrů N Ed / A fd uvažovaných smykových stěn;<br />
N Ed návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku;<br />
charakteristická hodnota zatížení větrem, v kN/m².<br />
w Ek<br />
Obr. 38. Rozmístění smykových stěn<br />
l sx<br />
l sy<br />
l by<br />
l bx<br />
TIP!<br />
Při navrhování daných objektů je potřeba upravit uložení stropů tak, aby vyhovovalo podmínkám<br />
výpočtu, tzn. ustanovením v normách. Osazení stropní konstrukce alespoň na dvě<br />
třetiny šířky stěny není pro stavební praxi a zvyklosti firem obvyklé a je potřeba toto od projektu<br />
zajistit a na stavbě dodržet. Nutno řešit také doplnění věnce v úrovni stropu.<br />
48 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
3.4.4 Zdivo a zemětřesení<br />
Česká republika je oblastí, která z geologického hlediska není vystavena stálému nebezpečí zemětřesení<br />
jako některé jiné evropské země. Přesto existují oblasti, kde k zemětřesení menší intenzity může dojít.<br />
Jedná se zejména o oblasti v okolí pohraničních hor. V ČR se uvažují zemětřesení s referenční dobou<br />
návratu TDLR = 95 let, což odpovídá referenční pravděpodobnosti překročení během 10 let PDLR = 10 %.<br />
Pro navrhování konstrukcí odolných proti zemětřesení, které musí vyhovět požadavku omezeného poškození,<br />
platí norma ČSN EN 1998 –1 – Eurokód 8: Navrhování konstrukcí odolných proti zemětřesení –<br />
část 1: Obecná pravidla, seismická zatížení a pravidla pro pozemní stavby /EC 8/. Národně stanovené<br />
parametry mají pro stavby umístěné na území České republiky normativní charakter.<br />
■ Seismické oblasti v ČR<br />
Mapa seismických oblastí ČR, rozlišených podle velikosti referenčního špičkového zrychlení podloží<br />
a gR odpovídajícího typu A, je na obrázku NA1 změny národní přílohy normy z roku 2010. Upozorňujeme,<br />
že mapa platí pro podloží typu A, což je pevné skalní podloží s pokrytím měkčími zeminami s mocností<br />
do 5 metrů. Pro jiné skladby podloží označené B a E je třeba postupovat podrobněji podle EC 8. Podle<br />
této mapy se uvažuje zrychlení o velikosti:<br />
a) (0,10 až 0,12)g v okresech Frýdek-Místek, Cheb, Karviná, Vsetín<br />
b) (0,08 až 0,10)g v okresech Bruntál, Náchod, Nový Jičín, Opava, Sokolov, Tachov, Hodonín,<br />
Ostrava – město, Uherské Hradiště, Zlín<br />
c) (0,06 až 0,08)g v okresech Hradec Králové, Jeseník, Most, Šumperk, Teplice, Trutnov, Ústí nad<br />
Labem, Kroměříž, Přerov<br />
d) 0,04g až 0,06g v okresech Břeclav, České Budějovice, Český Krumlov, Děčín, Domažlice, Jindřichův<br />
Hradec, Karlovy Vary, Litoměřice, Prachatice, Rychnov nad Kněžnou, Semily, Třebíč, Ústí<br />
nad Orlicí, Znojmo, Česká Lípa, Jablonec nad Nisou, Liberec<br />
Ve sporných případech je třeba konzultovat s odborným geofyzikálním pracovištěm.<br />
Za případy malé seismicity se v ČR považují takové, kdy hodnota součinu a g S (= a gR γ 1 S)<br />
použitého pro výpočet seismického zatížení není větší než 0,10g.<br />
Pozor!<br />
Za případy velmi malé seismicity, kdy není třeba dodržovat ustanovení ČSN EN 1998, se<br />
v ČR považují takové, kdy hodnota součinu a g S (= a gR γ 1 S), použitého pro výpočet seismického<br />
zatížení, není větší než 0,05g.<br />
Oblasti ad a) spadají do seismické oblasti se seismicitou.<br />
Ostatní části republiky, které nejsou zařazeny ve výše uvedeném výpisu okresů, jsou pod<br />
úrovní pro velmi malou seismicitu a není nutno posuzovat dle EC 8.<br />
■ Rozsah platnosti opatření dle EC8<br />
Rozsah platnosti se vztahuje na navrhování staveb z nevyztuženého, sevřeného a vyztuženého zdiva<br />
v seismických oblastech. Pro navrhování zděných staveb platí EN 1996. Následující pravidla tvoří dodatek<br />
k EN 1996.<br />
TIP!<br />
V oblastech malé seismicity lze v ČR použít zdivo vyhovující pouze požadavkům EN 1996.<br />
To platí pro celou republiku mimo okresy vypsané pod bodem a)<br />
■ Zdicí prvky<br />
Zdicí prvky mají být dostatečně pevné, aby nebyly náchylné k poškození lokálním křehkým lomem.<br />
Národní příloha uvádí typy zdicích prvků z EN 1996 –1:2001, tabulka 3.1, vyhovující požadavku. Za dostatečně<br />
odolné typy zdicích prvků vhodné pro stavby v seismických oblastech ČR se pokládají ty, které<br />
mají rozměry nejméně takové, jaké vyhovují ČSN EN 1998 –1.<br />
Minimální pevnost zdicích prvků odvozená podle EN 772 –1 musí odpovídat nejméně hodnotě f b,min = 2,5<br />
N/mm² v zónách s velmi malou a malou seizmicitou, v zónách s větší seizmicitou f b,min = 5,0 N/mm²<br />
s f bh,min = 1,0 N/mm².<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
49
Kromě případů malé seismicity nemají mít zdicí prvky normovanou pevnost v tlaku, odvozenou podle EN<br />
772 –1, menší než následující minimální hodnoty:<br />
• kolmo k ložné ploše f b,min.<br />
• rovnoběžně s ložnou plochou (v rovině stěny) f bh,min.<br />
Předepsané hodnoty f b,min. a f bh,min. lze najít v národní příloze této normy.<br />
TIP!<br />
Pro oblasti, kde součin a g × S není větší než 0,05 g, lze použít zdivo s nižší pevností než 2,5 MPa<br />
(P 1,8 – 300).<br />
■ Malta<br />
Požaduje se minimální pevnost malty f m,min , která je obvykle větší než minimum předepsané v EN 1996.<br />
Předepsanou hodnotu f m,min. lze najít v národní příloze normy. Doporučená hodnota je f m,min. = 5 N/mm²<br />
pro nevyztužené a sevřené zdivo a f m,min. = 10 N/mm² pro zdivo vyztužené.<br />
TIP!<br />
Minimální pevnost malty pro stavby v seismických oblastech je v ČR pro nevyztužené a sevřené<br />
zdivo f m,min. = 5 MPa, pro vyztužené zdivo je f m,min. = 10 MPa.<br />
■ Styčné spáry<br />
Styčné svislé spáry mohou být trojího druhu:<br />
a) spáry zcela vyplněné maltou<br />
b) s maltovou kapsou<br />
c) nevyplněné spáry se zámky mezi zdicími prvky – zámky P + D<br />
Národní příloha určuje v ČR jen použití těchto tří typů spár.<br />
TIP!<br />
Ve zděných stavbách v seismických oblastech ČR jsou dovoleny pouze konstrukce s třemi<br />
typy styčných spár.<br />
■ Tloušťka zdiva<br />
TIP!<br />
Ve stavbách v seismických oblastech ČR, jejichž zdivo vyhovuje pouze požadavkům EN 1996, má<br />
mít nevyztužené zdivo ze zdicích prvků z přírodního kamene minimální tloušťku t ef,min. = 350 mm,<br />
nevyztužené zdivo z ostatních zdicích prvků minimální tloušťku t ef,min. = 240 mm.<br />
Podrobnější podmínky a text je uveden v textu normy a její národní příloze včetně změny z roku 2010.<br />
■ Důsledky ustanovení normy EC 8 pro zdivo <strong>Ytong</strong><br />
Pro oblasti s velmi malou a malou seismicitou (většina okresů se seismicitou v ČR) můžeme užít<br />
následujících materiálů, které vykazují nejnižší pevnost (označenou dle ČSN EN 1998 –1 f b,min ) 2,5 MPa<br />
nebo dosahují hodnoty pevnosti vyšší:<br />
• P2 – 350<br />
• P2 – 400<br />
• P2 – 500<br />
Dále lze užít skladeb<br />
• zdivo z P4 – 500, event. P6 – 650<br />
• tloušťka 240 mm a více<br />
50 3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování
Pro oblasti se seismicitou s požadavkem na pevnost staviva 5 MPa:<br />
• zdivo z P4-550, P6-650, vpc Silka<br />
• tloušťka 240 mm a více<br />
• projektant může dále navrhnout zesílení vodorovnou výztuží v ložných spárách a svisle maltované spáry<br />
3.4.5 Soustředěné zatížení<br />
Navrhovaná hodnota svislého soustředěného zatížení N Edc použitá pro zděnou stěnu musí být menší<br />
nebo rovna návrhové hodnotě únosnosti v soustředěném zatížení N Rdc , to znamená:<br />
N Edc ≤ N Rdc<br />
Návrhová hodnota únosnosti ve svislém soustředěném zatížení u stěny s obvodovými pruhy malty,<br />
vyzděné ze zdicích prvků skupiny 1 a provedené v souladu s požadavky podle části 8, se stanoví<br />
podle vztahu:<br />
N Rdc = βA b f d , kde je β = (1+ 0,3a 1 / h c )(1,5 –1,1A b / A ef )<br />
Β nesmí být menší než 1,0 ani větší než 1,25 + a 1 / 2h c nebo 1,5. Platí menší z hodnot, kde:<br />
β je zvětšující součinitel pro soustředěné zatížení;<br />
a 1 je vzdálenost okraje stěny od bližší hrany plochy se soustředěným zatížením;<br />
h c výška stěny k úrovni působícího zatížení;<br />
A b zatížená plocha;<br />
A ef účinná plocha uložení, tzn. L efm t;<br />
L efm t účinná délka roznášení soustředěného zatížení v polovině výšky stěny nebo pilíře;<br />
T tloušťka stěny s uvažováním oslabení tím, že ložné spáry nejsou vyplněny maltou do hloubky<br />
více než 5 mm;<br />
A b /A ef se neuvažuje větší než 0,45.<br />
( Vzorec 4.)<br />
Jestliže soustředěné zatížení působí na zdicí prvky skupiny 1 nebo jiné plné prvky, má se jejich délka<br />
rovnat součtu požadované úložné délky a dvojnásobku dodatečné délky odvozené z úhlu 60° roznášení<br />
napětí na úroveň plného prvku. Jestliže úložná plocha přiléhá k okraji stěny, uvažuje se dodatečná délka<br />
jenom po jedné straně úložné plochy.<br />
Obr. 39. Stěny se soustředěným zatížením<br />
3. Normy a zásady pro návrh zdiva 3.4 Normy pro navrhování<br />
51
Poznámky<br />
52 Poznámky
4. Statické výpočty
4. Statické výpočty<br />
4.1 Návrh svislé stěny<br />
■ Postup při výpočtu svislé stěny<br />
1. Zatížení<br />
• zatížení na 1 m² stropní konstrukce<br />
– stálé zatížení (váha konstrukce)<br />
– užitné zatížení na podlahách<br />
– váha příček<br />
• zatížení na 1 bm stěny – převod pomocí zatěžovací šířky nebo statickým výpočtem stropu<br />
• zatížení od vlastní váhy stěny<br />
• zatížení od střešní konstrukce<br />
• součet účinků na stěnu, u průběžné stěny na 1 metr stěny<br />
2. Návrh a posouzení stěny<br />
• stanovení rozměrů<br />
h ef tloušťka stěny bez omítek<br />
l světlá výška stěny<br />
d šířka stěny<br />
• materiál<br />
– výpočet charakteristické hodnoty f k nebo převzetí hodnoty z materiálů výrobce<br />
– stanovení dílčího součinitele vlastností materiálu γ n<br />
– výpočet návrhové hodnoty f d<br />
– zhodnocení vlivu vlhkosti a rozměrů zdicích prvků<br />
• geometrie konstrukce<br />
– stanovení plochy stěny<br />
– stanovení výšky<br />
• rozhodnutí o výpočtové metodě<br />
– dle ČSN EN 1996 1 –1 – standardní výpočet<br />
– zjednodušený výpočet dle ČSN EN 1996 – 3<br />
– kontrola podmínek pro zjednodušení (viz str. 46 – 47)<br />
• Posouzení zdiva<br />
– stanovení součinitele φ nebo c<br />
– výpočet únosnosti stěny<br />
Obr. 40. Statický výpočet zdiva<br />
1. ÚČINKY ZATÍŽENÍ 2. ÚNOSNOST ZDIVA<br />
1.1 Zatížení<br />
• vlastní váha stavby<br />
• užitné zatížení na podlahách<br />
• klimatická zatížení (sníh, vítr)<br />
1.2 Kombinace nejúčinněji<br />
působících zatížení<br />
2.1 Údaje o zdivu<br />
• geometrické rozměry konstrukce<br />
• pevnosti materiálu<br />
• vzpěrná délka<br />
2.2 Únosnost zdiva<br />
• výpočtový postup podle EC 6<br />
1.3 Stanovení sil<br />
na konstrukci od zatížení<br />
3. POROVNÁME ÚČINKY ZATÍŽENÍ A ÚNOSNOSTI<br />
54 4. Statické výpočty<br />
4.1 Návrh svislé stěny
4.2 Postup výpočtu<br />
Pro výpočet zdiva můžeme užít postupů dle základní normy ČSN EN 1996 –1 –1 nebo pro jednoduché<br />
stavby dle ČSN EN 1996 – 3. (viz str. 38)<br />
I. Postup dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
■ a) Stanovení hodnot<br />
1. kvalita zdiva a jeho pevnostní značka<br />
Tab. 26. Pevnostní značky materiálů <strong>Ytong</strong> a Silka<br />
Označení materiálu<br />
Zaručená<br />
Charakteristická<br />
Hmotnost zdiva<br />
/charakteristická hodnota pevnosti<br />
bez omítek<br />
pevnost v tlaku<br />
v tlaku f k<br />
P 1,8 – 300 Theta 1,8 1,32 400<br />
P 2 – 350 Lambda 2,5 1,74 450<br />
P 2 – 400 2,6 1,80 500<br />
P 2 – 500 2,8 1,92 600<br />
P 4 – 500 4,0 2,60 600<br />
P 4 – 550 5,0 3,14 650<br />
P 6 – 650 6,0 3,67 750<br />
S 12 –1800 Silka 12,0 6,60 2000<br />
S 20 – 2000 Silka 20,0 10,20 2200<br />
Poznámka: Charakteristické pevnosti v tlaku platí pro zdivo s tenkovrstvou maltou.<br />
2. tloušťka zdiva t, která je u jednovrstvých konstrukcí shodná s t ef , např. 300 mm<br />
3. výška zdiva a vzpěrná délka na základě typu podepření v patě a hlavě<br />
Výšku uvažujeme mezi vodorovnými nosnými konstrukcemi a násobíme součinitelem podle provedení<br />
stěny a jejího opření v hlavě / do stropu takto:<br />
Tab. 27. Součinitele pro redukci výšky stěny<br />
Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce, která je vetknutá do stěny<br />
např. věncem, konstrukce je vodorovně tuhá (železobetonová)<br />
1,00<br />
Stěny při vetknuté tuhé stropní konstrukci, která je průběžná přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí, např. uložení dřevěných stropů<br />
ztužených vzájemně vodorovně anebo uložených na 2/3 tloušťky stěny<br />
1,00<br />
Jednotraktové objekty při poddajném opření střechy nebo stropu 1,50<br />
Vícetraktové objekty při poddajném opření střechy 1,25<br />
Není-li zhlaví stěny opřeno 2,00<br />
4. zatížení na stěnu od horních podlaží (stěny a stropy)<br />
5. zatížení od stropní konstrukce<br />
6. zatížení od věnce, průvlaků v úrovni stropu<br />
7. zatížení od stěny pod stropem pro posuzovaný průřez, tj. ve 2/5 výšky a pro celou výšku<br />
8. náhodnou excentricitu e a<br />
9. excentricita od zatížení (moment/svislá síla) e d = M/N<br />
10. excentricita od horizontálního zatížení eh<br />
11. excentricita od vlivu smršťování ek, kterou lze při štíhlosti do 15 uvažovat rovnou 0<br />
12. celková excentricita e i v hlavě (patě) zdiva jako e i = e d + e a<br />
13. celková excentricita e mk normálové síly působící ve střední pětině výšky stěn nebo níže<br />
e mk = e d + e a + e k<br />
14. velikost excentricit e i a e mk porovnáme s hodnotou rovnou 0,05 × t. Excentricita musí být větší<br />
nežli tato hodnota, a není-li, užijeme jako excentricitu hodnotu rovnou 0,05 tloušťky zdiva<br />
15. součinitel materiálu, pro <strong>Ytong</strong> = 2,7, Silka = 2,2. Hodnoty platí při předpisové maltě, při návrhové<br />
maltě pro <strong>Ytong</strong> 2,5 a pro Silku 2,0<br />
4. Statické výpočty 4.2 Postup výpočtu<br />
55
■ b) Výpočet<br />
16. stanovení hodnoty K z normy pro pórobeton a tenké spáry. Pro pórobeton je K = 0,8<br />
17. výpočet charakteristické pevnosti pro zdivo ze skupiny 1 (pórobeton a tenkovrstvé spáry)<br />
f k = K × f 0,85<br />
TIP!<br />
Bez výpočtu lze stanovit pro pórobeton takto:<br />
pro <strong>Ytong</strong> P1,8 f k = 1,32 MPa<br />
pro <strong>Ytong</strong> P2–350 f k = 1,74 MPa<br />
pro <strong>Ytong</strong> P2–400 f k = 1,80 MPa<br />
pro <strong>Ytong</strong> P4 f k = 2,60 MPa<br />
pro Silka P20 f k = 10,2 MPa<br />
18. určení součinitele φ i a φ m<br />
– Součinitel φ i je určen pro výpočet nosnosti v patě a hlavě zdiva bez účinku vzpěru. Zahrnuje<br />
vliv výstřednosti od svislého a vodorovného zatížení a imperfekcí.<br />
– Součinitel φ m je určen pro výpočet nosnosti po výšce zdiva za účinku vzpěru. Zahrnuje vliv<br />
výstřednosti od svislého a vodorovného zatížení a imperfekcí.<br />
Do výpočtu se užije vždy jen jeden ze součinitelů:<br />
Součinitel φ i φ i = 1 – 2 (e i / t)<br />
Součinitel φ m Určíme výpočetně dle normy nebo z tabulek pro K e = 700 dle poměru e mk /t<br />
a štíhlostního poměru L ef / t ef<br />
19. stanovení návrhové pevnosti zdiva f d = f k / γ m<br />
20. určení plochy zdiva A<br />
21. výpočet únosnosti zdiva (síla N) a porovnání se zatížením (N musí být větší než síla od zatížení)<br />
( Vzorec 5.)<br />
v patě, v hlavě stěny:<br />
po výšce stěny:<br />
N = A × Q i × f d<br />
N = A × Q m × f d<br />
Tab. 28. Charakteristická hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
obecně<br />
f k = K * f b<br />
a * f m<br />
b<br />
1. obyčejná malta, lehká malta f k = K * f b<br />
0,7 * f m<br />
0,3<br />
obyčejná malta, lehká malta (s pórovitým kamenivem)<br />
2. tenké spáry – skupina 1 a 4 f k = K * f 0,85 b<br />
pórobeton, vpc, beton – sk. 1<br />
3. tenké spáry – skupina 2 a 3 f k = K * f 0,7 b<br />
f b<br />
normalizovaná průměrná pevnost zdicího materiálu v tlaku<br />
f m<br />
pevnost malty pro zdění v tlaku<br />
Součinitel K konstanta dle materiálů a skupin dle tab. 5 ČSN EN 1996-1-1<br />
pro pórobeton K = 0,8 pro tenkovrstvé spáry, pro obyčejnou maltu 0,55<br />
Tab. 29. Určení charakteristické pevnosti zdiva<br />
pórobeton obyčejná malta tenkovrstvá malta<br />
označení malta M fb fm K fk K fk<br />
P1,8-300 5 1,8 5 0,55 1,34 0,80 1,32<br />
P2-350 5 2,5 5 0,55 1,69 0,80 1,74<br />
P2-400 5 2,6 5 0,55 1,74 0,80 1,80<br />
P2-500 5 2,8 5 0,55 1,83 0,80 1,92<br />
P4-500 5 4 5 0,55 2,35 0,80 2,60<br />
P4-550 5 5 5 0,55 2,74 0,80 3,14<br />
P6-650 5 6 5 0,55 3,12 0,80 3,67<br />
vápenopískové zdivo obyčejná malta tenkovrstvá malta<br />
označení malta M fb fm K fk K fk<br />
P12 5 12 5 0,55 5,07 0,80 6,60<br />
P20 5 20 5 0,55 7,25 0,80 10,21<br />
56 4. Statické výpočty<br />
4.2 Postup výpočtu
Tab. 30. Dílčí součinitel γ m<br />
pro přesné metody výpočtu ČSN EN 1996 –1 –1<br />
pórobeton<br />
zdicí prvky kategorie I a návrhová malta 2 2,5<br />
zdicí prvky kategorie I a předpisová malta 2,2 2,7<br />
zdicí prvky kategorie II 2,5 3<br />
pro zjednodušené metody výpočtu ČSN EN 1996 – 3<br />
zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR 2,2 2,7<br />
zdicí prvky kategorie II 2,5 3<br />
II. Zjednodušený postup dle ČSN EN 1996 – 3<br />
Existují dvě metody, řekli bychom jednoduchá a ještě zjednodušující. Obě jsou vymezeny počtem podlaží<br />
a rozpětím a dalšími podmínkami. Ta nejjednodušší platí pro objekty do tří podlaží. Uvedený postup je<br />
shodný pro obě metody, změny jsou uvedeny v textu.<br />
■ a) Stanovení postupně následující hodnoty<br />
1. kvalita zdiva a jeho pevnostní značka<br />
2. tloušťka zdiva t, která u jednovrstvých konstrukcí je shodná s t ef , např. 300 mm<br />
3. výška zdiva a vzpěrná délka na základě typu podepření v patě a hlavě, např. 3000 mm<br />
4. zatížení na stěnu od horních podlaží (stěny a stropy)<br />
5. zatížení od stropní konstrukce<br />
6. zatížení od věnce, průvlaků v úrovni stropu<br />
7. zatížení od stěny pod stropem pro posuzovaný průřez, tj. ve 2/5 výšky a pro celou výšku<br />
8. součinitel materiálu, pro <strong>Ytong</strong> = 2,7, Silka = 2,2<br />
■ b) Výpočet<br />
9. stanovení hodnoty K z normy pro pórobeton a tenké spáry. Pro pórobeton je K = 0,8<br />
10. výpočet charakteristické pevnosti pro zdivo ze skupiny 1 (pórobeton a tenkovrstvé spáry)<br />
f k = K × f 0,85<br />
TIP!<br />
Bez výpočtu lze stanovit pro pórobeton takto:<br />
pro <strong>Ytong</strong> P2–350 f k = 1,74 MPa<br />
pro <strong>Ytong</strong> P4–500 f k = 2,60 MPa<br />
pro Silka P20<br />
f k = 10,2 MPa<br />
11. určení součinitele φ s a c a<br />
Součinitele jsou určeny pro výpočet nosnosti v patě, hlavě zdiva nebo po výšce zdiva za účinku<br />
vzpěru. Zahrnují vliv výstřednosti od zatížení a imperfekt. Pro zjednodušení pro stavby do tří<br />
podlaží užíváme součinitele c a . Má hodnotu 0,5 pro štíhlostní poměr do hodnoty 18 a 0,36<br />
do hodnoty 21. Pokud užijeme zjednodušené metody pro stavby nad tři podlaží nebo nevyhovující<br />
podmínkám pro tři podlaží, postupujeme dle bodu 12.<br />
12. součinitel φ s pro zjednodušenou metodu<br />
pro vnitřní stěny: φ s = 0,85 – 0,0011 (h ef / t ef )<br />
pro vnější stěny: nejmenší hodnota z výpočtu pro vnitřní stěny a výrazu φ s = 1,3 –(l ef / 8), který<br />
většinou vychází jako nejnižší. Další výrazy, které ale většinou vychází více, jsou<br />
v normě<br />
4. Statické výpočty 4.2 Postup výpočtu<br />
57
Pozor!<br />
Pozor, pro vnější stěny posledního podlaží užíváme φ s = 0,4<br />
13. stanovení návrhové pevnosti zdiva f d = f k / γ m<br />
14. určíme plochu zdiva A<br />
15. výpočet únosnosti zdiva (síla N). Platí pro obě zjednodušené metody<br />
( Vzorec 6.)<br />
N = A × φ s × f d nebo N = A × c a × f d<br />
(pro zjednodušenou metodu)<br />
(pro zjednodušenou metodu do tří podlaží)<br />
16. výpočet únosnosti zdiva (síla N) a porovnání se zatížením (N musí být větší než síla od zatížení)<br />
■ Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením N rd pro zjednodušený postup pro objekty do tří<br />
podlaží je dána vztahem:<br />
( Vzorec 7.)<br />
N rd = c A f d A<br />
kde<br />
c A = 0,50 pro h ef / t ef ≤ 18<br />
= 0,36 pro 18 < h ef / t ef ≤ 21;<br />
f d návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku;<br />
A zatěžovaná plocha vodorovného průřezu stěny, bez plochy všech otvorů<br />
Tento postup je velmi jednoduchým a rychlým posudkem nosnosti stěny. Platí však pouze pro uvedené,<br />
nejvýše třípodlažní objekty a popsané omezení v jejich provedení nosné konstrukce (viz str. 46 – 47)<br />
58 4. Statické výpočty<br />
4.2 Postup výpočtu
4.3 Výpočet zatížení<br />
Pozor!<br />
Údaje v této brožuře vychází z normových požadavků platných v době vzniku a nemusí<br />
zohledňovat pozdější aktualizace, novely, doplňky či výklady. Uvedené postupy a údaje v tabulkách<br />
uvádí metodické postupy a informativní hodnoty. Pro konkrétní případy staveb je<br />
nutné zpracovat vždy statický výpočet.<br />
Tab. 31. Příklad 1 – zatížení na zdivo od stropu při zatěžovací šířce 2 metry dle varianty 6.10b<br />
Zatížení zděné konstrukce Prvek Stěna x<br />
Zatížení<br />
1. Stálé zatížení<br />
vycházíme z tloušťky vrstev /h/ a objemové hmotnosti materiálů /g/<br />
hodnoty objemové hmotnosti materiálů převzaty z ČSN 730035 a ČSN EN 1991 1 –1<br />
konstrukce Pozn. tloušťka tloušťka<br />
objemová<br />
hmotnost<br />
char.<br />
hodnota<br />
součinitel<br />
zatížení<br />
návrhová<br />
hodnota<br />
platí údaje<br />
označené x<br />
x h h g gn f gr<br />
mm m kN/m³ kN/m² kN/m²<br />
a podlaha<br />
podlahovina –<br />
dřevo, laminát<br />
x 10 0,010 8 0,080 0,000<br />
koberec 0 0,000 0,2 0,000 0,000<br />
event. dlažba 0 0,000 20 0,000 0,000<br />
b roznášecí vrstva<br />
betonová mazanina 50 0,050 24 1,200 0,000<br />
event. DTD deska 0 0,000 8 0,000 0,000<br />
c kročejová izolace<br />
fólie 0 0,000 0,000<br />
násyp škvára 0 0,000 9 0,000 0,000<br />
event. polystyren<br />
/min. vlna<br />
x 30 0,030 1,2 0,036 0,000<br />
d nosná deska<br />
záklop 0 0,000 5 0,000 0,000<br />
železobet. deska 0 0,000 25 0,000 0,000<br />
plech trapezový 0,000 0,000<br />
panel / celý strop x<br />
dle<br />
výrobce<br />
3,500 0,000<br />
e podhled<br />
montovaný podhled 0 0 0,000 0,000<br />
omítka x 10 0,010 18 0,180 0,000<br />
součet 4,996 1,150 0,000<br />
při zatěžovací šířce m 2 0,002 10,00 11,50<br />
celkem 10,00 11,50<br />
2. Proměnné zatížení<br />
byty<br />
rovnoměrné užitné 1,5 1,5 2,25<br />
při zatěžovací šířce 2 m 3 4,5<br />
3. Jiné nahodilé zatížení<br />
rovnoměrné užitné 0 1,5 0<br />
při zatěžovací šířce 2 m 0 0<br />
4. Statické výpočty 4.3 Výpočet zatížení<br />
59
4.4 Únosnost svislých stěn<br />
4.4.1 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P1,8 – 300, 375 mm<br />
Tab. 32. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/375 P1,8–300<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 2,5<br />
malta Napište značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 375 mm t ef = 375 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 7,33 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γm 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – návrhová malta pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 1,74 Mpa vychází K*f 0,85 b = 1,7432<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,228 = 228,26 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,215 = 215,19 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 127,05 po výšce 129,84 v patě 132,62 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,375 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,375 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 1,74 / 2,5 = 0,7 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,873<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,823 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 7,33<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e init = h/450 = = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 375 = 18,75 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 2,25 / 127,75 = 17,71 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 23,82 zadání e i = 23,82 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 23,82 zadání e mk = 23,82 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,38 1 * 2,75 * 4 * 1,35 = 5,57 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 127,05 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = = 2,25 kNm<br />
60 4. Statické výpočty<br />
4.4 Únosnost svislých stěn
4.4.2 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 350, 375 mm<br />
Tab. 33. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/375 P2–350<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 2,5<br />
malta Napište značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 375 mm t ef = 375 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 7,33 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γm 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – návrhová malta pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 1,74 Mpa vychází K*f 0,85 b = 1,7432<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,228 = 228,40 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,215 = 215,46 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 127,75 po výšce 130,88 v patě 134,01 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,375 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,375 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 1,74 / 2,5 = 0,7 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,873<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,824 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 7,33<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e init = h/450 = = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 375 = 18,75 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 2,25 / 127,75 = 17,61 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 23,72 zadání e i = 23,72 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 23,72 zadání e mk = 23,72 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,38 1 * 2,75 * 4,5 * 1,35 = 6,26 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 127,75 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = = 2,25 kNm<br />
4. Statické výpočty 4.4 Únosnost svislých stěn<br />
61
4.4.3 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 400, 375 mm<br />
Tab. 34. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/375 P2–400<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 2,6<br />
malta Napište značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 375 mm t ef = 375 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 7,33 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γm 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – návrhová malta pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 1,80 Mpa vychází K*f 0,85 b = 1,8023<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,236 = 236,27 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,223 = 223,03 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 128,45 po výšce 131,93 v patě 135,41 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,375 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,375 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 1,8 / 2,5 = 0,72 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,874<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,825 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 7,33<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e init = h/450 = = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 375 = 18,75 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 2,25 / 128,45 = 17,52 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 23,63 zadání e i = 23,63 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 23,63 zadání e mk = 23,63 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,38 1 * 2,75 * 5 * 1,35 = 6,96 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 128,45 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = = 2,25 kNm<br />
62 4. Statické výpočty<br />
4.4 Únosnost svislých stěn
4.4.4 Obvodové zdivo <strong>Ytong</strong> P2 – 500, 375 mm<br />
Tab. 35. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/375 P2–500<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 2,8<br />
malta Napište značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 375 mm t ef = 375 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 7,33 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γm 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – návrhová malta pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 1,92 Mpa vychází K*f 0,85 b = 1,9194<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,251 = 251,49 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,237 = 237,24 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 127,75 po výšce 130,88 v patě 134,01 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,375 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,375 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 1,92 / 2,5 = 0,77 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,873<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,824 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 7,33<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e init = h/450 = = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 375 = 18,75 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 2,25 / 127,75 = 17,61 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 23,72 zadání e i = 23,72 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 23,72 zadání e mk = 23,72 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,38 1 * 2,75 * 4,5 * 1,35 = 6,26 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 127,75 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = = 2,25 kNm<br />
4. Statické výpočty 4.4 Únosnost svislých stěn<br />
63
4.4.5 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P4 – 500, 300 mm<br />
Tab. 36. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/300 P4–500<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 4<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 300 mm t ef = 300 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 9,17 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 2,60 Mpa vychází K*f 0,85 b = 2,5992<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,275 = 274,87 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,250 = 249,84 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 128,17 po výšce 131,51 v patě 134,85 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,300 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,300 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 2,6 / 2,5 = 1,04 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,881<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,801 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 9,17<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 300 = 15 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 1,50 / 128,17 = 11,7 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 17,81 zadání e i = 17,81 mm<br />
od dotvarování pro l / t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 17,81 zadání e mk = 17,81 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,3 1 * 2,75 * 6 * 1,35 = 6,68 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 128,17 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 1,50 kNm<br />
64 4. Statické výpočty<br />
4.4 Únosnost svislých stěn
4.4.6 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P4 – 550, 300 mm<br />
Tab. 37. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/300 P4–550<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 4<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 300 mm t ef = 300 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 9,17 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 2,60 Mpa vychází K*f 0,85 b = 2,5992<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,275 = 274,98 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,250 = 250,15 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 128,72 po výšce 132,34 v patě 135,96 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,300 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,300 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 2,6 / 2,5 = 1,04 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,882<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,802 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 9,17<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 300 = 15 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 1,50 / 128,72 = 11,65 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 17,76 zadání e i = 17,76 mm<br />
od dotvarování pro l / t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 17,76 zadání e mk = 17,76 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,3 1 * 2,75 * 6,5 * 1,35 = 7,24 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 128,72 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 1,50 kNm<br />
4. Statické výpočty 4.4 Únosnost svislých stěn<br />
65
4.4.7 Vnitřní zdivo <strong>Ytong</strong> P6 – 650, 300 mm<br />
Tab. 38. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/300 P6–650<br />
materiál zdiva pórobeton Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 6<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 300 mm t ef = 300 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
poměr h ef / t ef = 9,17 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota f k 3,67 Mpa vychází K*f 0,85 b = 3,6688<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,388 = 388,42 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,354 = 353,96 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 129,84 po výšce 134,01 v patě 138,19 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,300 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,300 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 3,67 / 2,5 = 1,47 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,882<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,804 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
pórobeton (Ke = 700) h et /t ef = 9,17<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 300 = 15 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 1,50 / 129,84 = 11,55 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 17,66 zadání e i = 17,66 mm<br />
od dotvarování pro l / t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 17,66 zadání e mk = 17,66 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,3 1 * 2,75 * 7,5 * 1,35 = 8,35 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 129,84 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 1,50 kNm<br />
66 4. Statické výpočty<br />
4.4 Únosnost svislých stěn
4.4.8 Vnitřní zdivo Silka P12, 300 mm<br />
Tab. 39. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/300 P12 vpc<br />
materiál zdiva vpc Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 12<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 300 mm t ef = 300 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
Poměr h ef / t ef = 9,17 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota fk 6,61 Mpa vychází K*f 0,85 b = 6,6129<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,706 = 706,00 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,666 = 665,79 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 143,76 po výšce 154,9 v patě 166,04 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,300 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,300 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 6,61 / 2,5 = 2,65 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,890<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,839 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,06<br />
vpc (Ke = 1000) h et /t ef = 9,17<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 300 = 15 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 1,5 / 143,76 = 10,43 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 16,55 zadání e i = 16,55 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 16,55 zadání e mk = 16,55 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,3 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 22,28 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 143,76 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 1,50 kNm<br />
4. Statické výpočty 4.4 Únosnost svislých stěn<br />
67
4.4.9 Vnitřní zdivo Silka P20, 240 mm<br />
Tab. 40. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/240 P20 vpc<br />
materiál zdiva vpc Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 20<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 240 mm t ef = 240 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
Poměr h ef / t ef = 11,46 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota fk 10,21 Mpa vychází K*f 0,85 b = 10,209<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 0,877 = 877,37 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 0,808 = 807,54 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 141,09 po výšce 150,89 v patě 160,69 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,240 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,240 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 10,21 / 2,5 = 4,08 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,895<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,824 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,05<br />
vpc (Ke = 1000) h et /t ef = 11,46<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 240 = 12 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 0,90 / 141,09 = 6,38 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 12,49 zadání e i = 12,57 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 12,49 zadání e mk = 12,57 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,24 1 * 2,75 * 22 * 1,35 = 19,60 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 141,09 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 0,90 kNm<br />
68 4. Statické výpočty<br />
4.4 Únosnost svislých stěn
4.4.10 Vnitřní zdivo Silka P20, 300 mm<br />
Tab. 41. Mezní stav únosnosti – výpočet nevyztužených zděných stěn dle ČSN EN 1996 –1 –1<br />
Návrhová únosnost stěny namáhané svislým zatížením prvek 1000/300 P20 vpc<br />
materiál zdiva vpc Skupina 1<br />
zdicí materiál Normalizovaná průměrná pevnost v tlaku f b 20<br />
malta Napiště značku M 2,5 „ 5 „ 10 „ 15 5<br />
zadání – geometrie zdiva<br />
tloušťka stěny t 300 mm t ef = 300 mm<br />
délka stěny d 1000 mm K = 0,8<br />
světlá výška stěny h 2750 mm<br />
štíhlostní poměr<br />
Poměr h ef / t ef = 9,17 menší jak 15 bez omezení dotvar.<br />
menší jak 27 nutné<br />
dílčí součinitel γ m 2,5<br />
pro zdicí prvky kategorie I – většina výrobků v ČR pórobeton 2,5 ostatní 2<br />
charakteristická hodnota fk 10,21 Mpa vychází K*f 0,85 b = 10,2086<br />
Návrhová únosnost stěny<br />
v patě, hlavě stěny N rd = Ø i *A*f k = 1,091 = 1091,18 kN<br />
po výšce stěny N rd = Ø m *A*f k = 1,029 = 1029,03 kN<br />
zatěžovací síly pro stěnu v hlavě 145,99 po výšce 158,24 v patě 170,49 kN<br />
opření Stěna tvoří krajní podporu stropní konstrukce vetknuté do stěny 1<br />
Ostatní stěny při vetknuté stropní konstrukci průběžné přes stěnu 0,75<br />
Kloubově podepřené stěny stropní konstrukcí a uložení dřevěných stropů 1<br />
Jednotraktové (vícetraktové) objekty při poddajném opření od střechy 1,5 1,25<br />
Volba součinitele 1<br />
účinná výška h ef 2,75 m<br />
plocha průřezu stěny 0,300 m²<br />
plocha otvorů A o 0,000 m² Zavádí otvory v % plochy zdi 0<br />
zatěžovaná plocha A 0,300 m²<br />
návrhová hodnota pevnosti zdiva v tlaku<br />
F d = f k / γ m = 10,21 / 2,5 = 4,00 Mpa<br />
zmenšující součinitele Ø i<br />
v hlavě Ø i = 1 –(2*e i /t) 0,891<br />
pro stěnu Q m = zadej 0,840 zadání z tabulky podle e mk /t = 0,05<br />
vpc (Ke = 1000) h et /t ef = 9,17<br />
Výstřednosti<br />
počáteční e ini t = h/450= = 6,11 mm<br />
minimální min e i = 0,05 * 300 = 15 mm<br />
od zatížení e d = M/N = = 1,5 / 145,99 = 10,27 mm<br />
celková pro patu, hlavu stěny e i = e d + e init = = 16,39 zadání e i = 16,39 mm<br />
od dotvarování pro l/t nad 15 e k = 0,00<br />
po výšce stěny e mk = e d + e ini + e k = 16,39 zadání e mk = 16,39 mm<br />
Zatížení zdiva (návrhové hodnoty)<br />
svislá síla Nz z výpočtu zadáno 100 kN<br />
tíha zdiva v podlaží Ng = 0,3 1 * 2,75 * 22 * 1,35 = 24,50 kN<br />
tíha omítky 2x10 mm 0,02 1 * 2,75 * 20 * 1,35 = 1,49 kN<br />
síla od stropu Ns z výpočtu zadáno 20 kN<br />
svislé zatížení celkem N = Nz+Ns+Ng = 145,99 kN<br />
délka uložení stropu a 150 mm<br />
moment od uložení stropů konstrukce: M = Ns*(tef/2-a/2) = 1,50 kNm<br />
4. Statické výpočty 4.4 Únosnost svislých stěn<br />
69
4.5 Návrhové únosnosti zdiva<br />
Pro představu o únosnosti pórobetonového zdiva slouží následující tabulky pro zdivo z tvárnic <strong>Ytong</strong><br />
pevnostní třídy P2 a P4 a z vápenopískových tvárnic Silka P20 a P12.<br />
Tloušťky zdiva byly voleny ve výrobních šířkách tvárnic 250, 300, 375 a 500 mm. Výška stěn byla uvažována<br />
od 2,75 do 3,75 m po 250 mm.<br />
Působící výslednice svislých sil na zdivo byla uvažována ve dvou místech působení:<br />
• u středu stěny pouze s excentricitou rovnou 0,05 tloušťky<br />
• mimo střed stěny s excentricitou výslednice rovnou jedné šestině tloušťky stěny, což zaručuje tlakové<br />
působení v rámci celé plochy stěny (výslednice směřuje do jádra průřezu)<br />
TIP!<br />
Výpočet je proveden třemi způsoby:<br />
• standardně pro postup dle ČSN1996 –1 –1<br />
• pro zjednodušený návrh dle ČSN 1996 –1 – 3<br />
• pro zjednodušený návrh dle ČSN 1996 –1 – 3 pro objekt do tří podlaží<br />
Z tabulek je možno předběžně určit únosnost stěny na 1 metr běžný.<br />
Pro konkrétní případ nutno zpracovat statický výpočet. Uvažovány hodnoty součinitele materiálu<br />
γ m pro předpisovou maltu pro <strong>Ytong</strong> 2,7 a Silku 2,2. To představuje použití běžné<br />
malty ve spárách nebo tenkovrstvé malty (s rezervou). Uvažován je vždy obdélníkový profil.<br />
4.5.1 <strong>Ytong</strong> P2<br />
Tab. 42. Tabulka A: Návrhové únosnosti zdiva z pórobetonu <strong>Ytong</strong> P2<br />
Návrhová únosnost kN/m<br />
Standardní postup dle Zjednodušený postup dle ČSN EN 1996 1 – 3<br />
Pórobeton P2 tenkovrstvá malta<br />
ČSN EN 1996 –1 –1 Zjednodušeně pro stěnu<br />
Objekt<br />
do tří<br />
s excentricitou<br />
Vnitřní Vnější<br />
Vnější<br />
stěna stěna<br />
poslední podlaží<br />
podlaží<br />
Tloušťka<br />
t ef<br />
mm<br />
250<br />
300<br />
375<br />
Světlá výška<br />
stěny h ef<br />
m<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
Štíhlost<br />
h ef / t ef<br />
11,00<br />
12,00<br />
13,00<br />
14,00<br />
15,00<br />
9,17<br />
10,00<br />
10,83<br />
11,67<br />
12,50<br />
7,33<br />
8,00<br />
8,67<br />
9,33<br />
10,00<br />
s<br />
excentricitou<br />
0,05 t ef<br />
104,60<br />
101,40<br />
98,00<br />
91,40<br />
90,60<br />
132,00<br />
129,10<br />
126,40<br />
123,00<br />
119,60<br />
174,20<br />
169,20<br />
166,80<br />
164,20<br />
161,40<br />
s maximální<br />
excentr. t ef /6<br />
41 mm<br />
71,70<br />
68,20<br />
64,40<br />
61,20<br />
57,20<br />
50 mm<br />
92,90<br />
89,80<br />
87,30<br />
86,50<br />
78,80<br />
62,5 mm<br />
124,30<br />
120,90<br />
117,10<br />
115,30<br />
112,30<br />
83 mm<br />
kN kN kN kN<br />
92,72<br />
89,45<br />
82,90<br />
82,05<br />
77,92<br />
117,57<br />
114,85<br />
111,88<br />
108,68<br />
105,25<br />
153,42<br />
151,24<br />
148,87<br />
146,31<br />
143,56<br />
87,30<br />
87,30<br />
82,90<br />
82,90<br />
77,92<br />
104,76<br />
104,76<br />
104,76<br />
104,76<br />
104,76<br />
130,95<br />
130,95<br />
130,95<br />
130,95<br />
130,95<br />
51,73<br />
51,73<br />
51,73<br />
51,73<br />
51,73<br />
62,08<br />
62,08<br />
62,08<br />
62,08<br />
62,08<br />
77,60<br />
77,60<br />
77,60<br />
77,60<br />
77,60<br />
64,6667<br />
77,6<br />
97<br />
500<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
5,50<br />
6,00<br />
6,50<br />
7,00<br />
7,50<br />
234,70<br />
233,30<br />
231,50<br />
229,60<br />
227,50<br />
173,00<br />
169,80<br />
167,90<br />
165,50<br />
163,40<br />
211,26<br />
209,62<br />
207,85<br />
205,92<br />
203,86<br />
174,60<br />
174,60<br />
174,60<br />
174,60<br />
174,60<br />
103,47<br />
103,47<br />
103,47<br />
103,47<br />
103,47<br />
129,333<br />
70 4. Statické výpočty<br />
4.5 Návrhové únosnosti zdiva
4.5.2 <strong>Ytong</strong> P4<br />
Tab. 43. Tabulka B: Návrhové únosnosti zdiva z pórobetonu <strong>Ytong</strong> P4<br />
Pórobeton P4 tenkovrstvá malta<br />
Tloušťka<br />
t ef<br />
mm<br />
250<br />
300<br />
375<br />
Světlá délka<br />
stěny h ef<br />
m<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
2,75<br />
3,0<br />
3,25<br />
3,5<br />
3,75<br />
Štíhlost<br />
h ef / t ef<br />
11,00<br />
12,00<br />
13,00<br />
14,00<br />
15,00<br />
9,17<br />
10,00<br />
10,83<br />
11,67<br />
12,5<br />
7,33<br />
8,00<br />
8,67<br />
9,33<br />
10<br />
Návrhová únosnost kN/m<br />
Standardní postup dle<br />
ČSN EN 1996 –1 –1<br />
s excentricitou<br />
s<br />
excentricitou<br />
0,05 t ef<br />
188,60<br />
182,90<br />
176,40<br />
164,50<br />
163,00<br />
237,00<br />
232,30<br />
227,50<br />
221,40<br />
215,20<br />
313,50<br />
419,90<br />
416,70<br />
413,20<br />
409,50<br />
Zjednodušený postup dle ČSN EN 1996 1 – 3<br />
Zjednodušeně pro stěnu<br />
Objekt<br />
Vnitřní Vnější<br />
Vnější do tří<br />
stěna stěna<br />
poslední podlaží<br />
podlaží<br />
t ef /6 kN kN kN kN<br />
41 mm<br />
121,00<br />
122,70<br />
116,20<br />
110,10<br />
102,90<br />
50 mm<br />
167,20<br />
161,60<br />
157,10<br />
155,70<br />
141,80<br />
62,5 mm<br />
223,70<br />
305,60<br />
302,20<br />
297,90<br />
294,10<br />
171,27<br />
165,23<br />
158,66<br />
151,56<br />
143,94<br />
217,19<br />
212,15<br />
206,67<br />
200,76<br />
194,41<br />
283,41<br />
279,40<br />
275,00<br />
270,27<br />
265,19<br />
161,26<br />
161,26<br />
158,66<br />
151,56<br />
143,94<br />
193,52<br />
193,52<br />
193,52<br />
193,52<br />
193,52<br />
241,89<br />
241,89<br />
241,89<br />
241,89<br />
241,89<br />
95,56<br />
95,56<br />
95,56<br />
95,56<br />
95,56<br />
114,68<br />
114,68<br />
114,68<br />
114,68<br />
114,68<br />
143,34<br />
143,34<br />
143,34<br />
143,34<br />
143,34<br />
119,454<br />
143,344<br />
179,181<br />
4.5.3 Silka P20<br />
Tab. 44. Tabulka C – Návrhové únosnosti zdiva z vápenopískových tvárnic Silka P20<br />
VPC Silka P20<br />
tenkovrstvá malta<br />
Tloušťka<br />
t ef<br />
mm<br />
175<br />
200<br />
240<br />
Světlá délka<br />
stěny h ef<br />
m<br />
2,75<br />
3,00<br />
3,25<br />
3,50<br />
2,75<br />
3,00<br />
3,25<br />
3,50<br />
2,75<br />
3,00<br />
3,25<br />
3,50<br />
Štíhlost<br />
h ef / t ef<br />
15,71<br />
17,14<br />
18,57<br />
20,00<br />
13,75<br />
15,00<br />
16,25<br />
17,50<br />
11,46<br />
12,50<br />
13,54<br />
14,58<br />
Návrhová únosnost kN/m<br />
Standardní postup dle<br />
ČSN EN 1996 –1 –1<br />
s excentricitou<br />
vč. imperfekcí<br />
s<br />
excentricitou<br />
0,05 t ef<br />
593,60<br />
567,60<br />
539,20<br />
509,90<br />
702,50<br />
692,00<br />
663,30<br />
660,70<br />
906,50<br />
886,40<br />
863,00<br />
840,20<br />
Zjednodušený postup dle ČSN EN 1996 1 – 3<br />
Zjednodušeně pro stěnu<br />
Objekt<br />
Vnitřní Vnější<br />
Vnější do tří<br />
stěna stěna<br />
poslední podlaží<br />
podlaží<br />
t ef /6 kN kN kN kN<br />
29 mm<br />
470,00<br />
446,60<br />
423,00<br />
307,70<br />
33 mm<br />
481,60<br />
460,30<br />
431,50<br />
406,40<br />
40 mm<br />
633,60<br />
612,50<br />
589,10<br />
552,60<br />
469,20<br />
427,30<br />
381,80<br />
322,60<br />
595,34<br />
558,68<br />
518,80<br />
475,80<br />
785,10<br />
754,50<br />
721,37<br />
685,50<br />
324,50<br />
405,60<br />
405,60<br />
292,00<br />
292,00<br />
119,454<br />
370,90 463,64 143,344<br />
445,00 556,30 179,181<br />
4.5.4 Silka P12<br />
Tab. 45. Tab. D – Návrhové únosnosti zdiva z vápenopískových cihel Silka P12<br />
Tloušťka<br />
mm<br />
Světlá<br />
délka<br />
stěny<br />
m<br />
Štíhlost<br />
h ef / t ef<br />
Návrhová<br />
únosnost<br />
kN<br />
Návrhová<br />
únosnost stěny<br />
zjednodušeně<br />
kN<br />
Návrhová únosnost<br />
vnější stěny<br />
posl. podlaží<br />
kN<br />
300<br />
2,75<br />
3,00<br />
3,25<br />
3,50<br />
9,17<br />
10,00<br />
10,83<br />
11,67<br />
766,50<br />
755,60<br />
743,90<br />
730,40<br />
603,00<br />
603,00<br />
603,00<br />
603,00<br />
360<br />
4. Statické výpočty 4.5 Návrhové únosnosti zdiva<br />
71
Názvosloví<br />
zdivo<br />
sestava zdicích prvků uložených podle stanoveného<br />
uspořádání a spojených maltou<br />
nevyztužené zdivo<br />
zdivo, které neobsahuje dostatečné množství výztuže,<br />
aby je bylo možné považovat za vyztužené zdivo<br />
vyztužené zdivo<br />
zdivo, v němž jsou pruty nebo sítě uloženy v maltě nebo<br />
betonu tak, aby všechny materiály spolupůsobily proti<br />
účinkům zatížení<br />
sevřené zdivo<br />
zdivo sevřené ve svislém a vodorovném směru železobetonem<br />
nebo vyztuženým zdivem<br />
vazba zdiva<br />
pravidelné uspořádání zdicích prvků ve zdivu zaručující<br />
jejich spolupůsobení<br />
charakteristická pevnost zdiva<br />
hodnota pevnosti zdiva, která odpovídá předepsané<br />
pravděpodobnosti 5 %, s níž může být nejvýše podkročena<br />
v myšleném souboru neomezeného počtu výsledků<br />
zkoušek, tato hodnota obecně odpovídá určenému<br />
kvantilu předpokládaného statistického rozdělení<br />
výsledků zkoušek určité vlastnosti materiálu nebo výrobku,<br />
v některých případech se za charakteristickou<br />
uvažuje hodnota nominální<br />
pevnost zdiva v tlaku<br />
pevnost zdiva v tlaku s vyloučením vlivu tlačných desek<br />
zkušebního zařízení, bez vlivu štíhlosti prvku a výstřednosti<br />
zatížení<br />
pevnost zdiva ve smyku<br />
pevnost zdiva, na něž působí smykové síly<br />
pevnost zdiva v tahu a ohybu<br />
pevnost zdiva při ohybu<br />
zdicí prvek<br />
předem zhotovený prvek určený pro uložení ve zdivu<br />
cihla – tradiční zdicí prvek v rozměrech od<br />
100 × 240 mm do 140 × 290 mm<br />
blok – výraz pro zdicí prvek větších rozměrů než cihla,<br />
většinou cihelný nebo z umělého staviva<br />
tvárnice – uměle vyrobený zdicí prvek větších rozměrů<br />
nežli cihla<br />
ložná plocha<br />
horní nebo dolní plocha zdicího prvku při jeho zamýšleném<br />
uložení ve zdivu<br />
pevnost v tlaku zdicích prvků<br />
průměrná pevnost v tlaku stanoveného počtu zdicích<br />
prvků<br />
nosná stěna<br />
stěna určená pro přenášení zejména svislého zatížení<br />
a vlastní tíhy<br />
jednovrstvá stěna<br />
stěna bez vnitřní dutiny nebo bez svislé spáry (vyplněné<br />
nebo nevyplněné maltou) ve své rovině<br />
dutinová stěna<br />
stěna skládající se ze dvou rovnoběžných jednovrstvých<br />
stěn účinně spojených stěnovými sponami nebo výztuží<br />
do ložených spár; prostor mezi oběma jednovrstvými<br />
stěnami (vrstvami) je buď ponechán jako souvislá<br />
nezaplněná dutina nebo je úplně či částečně vyplněn<br />
nenosným tepelněizolačním materiálem<br />
dvouvrstvá stěna<br />
stěna skládající se ze dvou rovnoběžných zděných<br />
vrstev, mezi nimiž je souvislá průběžná spára (nejvýše<br />
25 mm tlustá) plně vyplněná maltou a jež jsou účinně<br />
spojeny stěnovými sponami zabezpečujícími jejich<br />
úplné spolupůsobení<br />
malta pro zdění<br />
směs jednoho nebo více anorganických pojiv, kameniva,<br />
vody a někdy příměsí a/nebo přísad používaná pro<br />
ukládání, spojování a spárování zdiva<br />
obyčejná malta pro zdění<br />
malta pro zdění, pro niž nejsou předepsány speciální<br />
vlastnosti<br />
malta pro zdění pro tenké spáry<br />
návrhová malta pro zdění s největší zrnitostí kameniva<br />
stejnou nebo menší než předepsaná hodnota<br />
lehká malta pro zdění<br />
návrhová malta pro zdění, jejíž objemová hmotnost<br />
v suchém stavu je menší než hodnota předepsaná<br />
v EN 1998 – 2<br />
návrhová malta pro zdění (podle výrobce)<br />
malta, jejíž složení a výrobní postup jsou zvoleny tak,<br />
aby zajistily požadované vlastnosti (záměr užitné hodnoty)<br />
předpisová malta pro zdění podle receptury<br />
malta, která je vyráběna ve stanoveném poměru složek<br />
a jejíž vlastnosti se předpokládají podle použitého<br />
poměru složek (záměr receptury)<br />
pevnost malty v tlaku<br />
průměrná pevnost v tlaku stanoveného počtu zkušebních<br />
těles po 28denním ošetřování<br />
ložná spára<br />
vrstva malty mezi ložnými plochami zdicích prvků<br />
styčná spára<br />
maltová spára kolmá k ložné spáře i k líci stěny<br />
tenká spára<br />
spára vyplněná maltou pro tenké spáry s tloušťkou<br />
nejvýše 3 mm<br />
smykové stěny<br />
Smykové stěny se používají na ztužení objektů proti<br />
účinkům vodorovných sil. Jedná se především o důsledek<br />
zatížení větrem. Posouzení je nutné provést<br />
ve vodorovné ložné spáře zdiva v patě stěny. Musíme<br />
dále zvážit, zda posoudit i svislou spáru mezi smykovou<br />
stěnou a příčnou stěnou ztužující (nazývanou také<br />
podle tvaru příruba).<br />
ztužující stěny<br />
Ztužující stěny jsou stěny, které vytvářejí příčnou oporu<br />
pro nosné stěny. Tyto stěny zajišťují stabilitu kolmé<br />
nosné stěny proti vybočení vzpěrem.<br />
zjednodušený postup výpočtu<br />
Normy umožňují zjednodušené navrhování zděných<br />
konstrukcí pro jednoduché objekty dle ČSN EN 1996 – 3<br />
/EC 6 – 3/. Při splnění kritérií uvedených v této normě<br />
lze použít zjednodušeného výpočtu. Pokud stavba<br />
nesplňuje uvedená ustanovení, je nutno postupovat<br />
podle základní standardní normy ČSN EN 1996 1 – 1<br />
pro všeobecná pravidla navrhování.<br />
72<br />
Názvosloví
Poznámky<br />
Poznámky 73
Poznámky<br />
74<br />
Poznámky
YTONG – PARTNER PRO KOMPLETNÍ ŘEŠENÍ STAVBY<br />
jih Kontakty a západ České na technické republiky poradce (poradenství pro architekty Praha a + projektanty)<br />
sever a východ České republiky<br />
region jméno kontakt region jméno kontakt<br />
J1, J2, J4, J5<br />
Ing. Radek Sazama 602 646 417 S1<br />
Ing. Karel Poucha 724 371 265<br />
J3<br />
Michal Přívětivý<br />
602 159 823 S1<br />
Jan Tinka<br />
724 371 266<br />
J6, J7, J8, S7 Ing. Rudolf Svoboda 602 595 067<br />
S2, S3, S4<br />
Ing. Lukáš Vopat 725 059 333<br />
S5, S6<br />
Ing. Milan Koukal 724 773 768<br />
Obchodní kanceláře<br />
U Keramičky 449<br />
334 42 Chlumčany<br />
Tel.: 377 150 627<br />
Fax: 377 973 153<br />
Classic 7<br />
Jankovcova 1037/49<br />
170 00 Praha 7 – Holešovice<br />
Tel.: 315 617 675<br />
Fax: 315 617 672<br />
Sídlo společnosti<br />
Xella CZ, s. r. o.<br />
Vodní 550<br />
664 62 Hrušovany u Brna<br />
Tel.: 547 101 117<br />
Fax: 547 101 103<br />
IČ: 64 83 29 88<br />
<strong>Ytong</strong> linka (7 –17 hod)<br />
800 828 828<br />
Pokud nám chcete poslat e-mail, adresu vytvoříte: jmeno.prijmeni@xella.com<br />
TIP!<br />
Pro zájemce pořádáme odborná školení na téma:<br />
Navrhování svislých zděných konstrukcí <strong>Ytong</strong>. Zaregistrujte se na www.ytong.cz<br />
<strong>Statika</strong><br />
Praktická příručka pro navrhování svislých zděných konstrukcí<br />
Vydala Xella CZ, s. r. o., Vodní 550, Hrušovany u Brna<br />
Vydání druhé, březen 2011, změny vyhrazeny<br />
© Deee, s. r. o.<br />
Autor publikace: Ing. Luděk Vejvara<br />
Odborný poradce: Ing. Václav Vetengl<br />
Údaje v této brožuře vychází z normových požadavků platných v době vzniku a nemusí zohledňovat pozdější<br />
aktualizace, novely, doplňky či výklady. Uvedené postupy a údaje v tabulkách uvádí metodické postupy<br />
a informativní hodnoty. Pro konkrétní případy staveb je nutné zpracovat vždy statický výpočet.
<strong>Ytong</strong> ® and Silka ® are registered trademarks of the Xella Group.<br />
Aktualizace: březen 2011. Změny vyhrazeny.<br />
Xella CZ, s. r. o.<br />
Vodní 550<br />
664 62 Hrušovany u Brna<br />
<strong>Ytong</strong> linka (7–17 hod.)<br />
Telefon: 800 828 828<br />
www.ytong.cz