Zobrazit Älánek ve formátu PDF - ZápadoÄeská univerzita v Plzni
Zobrazit Älánek ve formátu PDF - ZápadoÄeská univerzita v Plzni
Zobrazit Älánek ve formátu PDF - ZápadoÄeská univerzita v Plzni
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
ÚPRAVY POVRCHŮ PRO APLIKACE V JADERNÉ ENERGETICE<br />
SVOČ FST 2009<br />
Renáta Mathesiusová<br />
Západočeská uni<strong>ve</strong>rzita v <strong>Plzni</strong>,<br />
Uni<strong>ve</strong>rzitní 8, 306 14 Plzeň<br />
Česká republika<br />
ABSTRAKT<br />
Práce obsahuje charakteristiku radiačního poškození a povrchových úprav (vybraných tenkých vrstev). Experimentální<br />
část je zaměřena především na hodnocení opotřebení nepovlakovaného a povlakovaného vzorku, opatřeného vrstvou<br />
BALINIT® C STAR. Získané výsledky by měly sloužit k prokázání vhodnosti použití vybrané povrchové úpravy.<br />
KLÍČOVÁ SLOVA<br />
Radiační poškození, tenké vrstvy, metoda PACVD, metoda Pin on disc, BALINIT® C STAR.<br />
ÚVOD<br />
Zadavatelem této práce je ŠKODA JS. Úkolem bylo zhodnotit vybranou povrchovou úpravu a rozhodnout, zda je<br />
vhodná k aplikaci na ozubené soukolí modernizovaného pohonu regulačních tyčí v jaderném reaktoru typu VVER 440.<br />
Vybranou povrchovou úpravou je vrstva BALINIT® C STAR od firmy Oerlikon Balzers, pro experimentální<br />
hodnocení byla vybrána metoda Pin on disc, po jejím pro<strong>ve</strong>dení se opotřebení hodnotilo optickým a elektronovým<br />
mikroskopem.<br />
1. RADIAČNÍ POŠKOZENÍ<br />
Radiační poškození je nepříznivá změna mechanických a fyzikálních vlastností ozářením [1]. Radioaktivní záření<br />
přenáší energii do materiálu, což způsobuje především přemístění atomů z jejich uzlových poloh (tvorba defektů). Dále<br />
způsobuje například změnu vnitřní mikrostruktury, rozměrů, mechanických, elektrických a magnetických vlastností<br />
a snižuje korozní odolnost [2].<br />
Hlavními defekty jsou vakance a intersticiální atomy. Ozáření elektrony a γ-paprsky způsobuje vznik jen těchto defektů.<br />
Prolétnutí neutronů, protonů, deuteronů a α-částic mřížkou u<strong>ve</strong>de blízké atomy do rychlého kmitání, což znamená<br />
mžikový ohřev na teploty až několika desítek tisíc stupňů, takže nastane přechodné rozta<strong>ve</strong>ní nebo vypaření a drastické<br />
poškození mřížky. Podél dráhy se tak vytvoří poškozená oblast, jež zasahuje až do několika desítek atomových<br />
vzdáleností od dráhy prolétnuvší částice. Zanechaná stopa má submikroskopickou <strong>ve</strong>likost a lze ji pozorovat jen<br />
elektronovým mikroskopem[1].<br />
1.1 Vliv radiace na vlastnosti oceli<br />
Na oceli používané v jaderné energetice se kromě požadavků na pevnost a korozní vlastnosti kladou z jaderného<br />
hlediska ještě tyto základní požadavky:<br />
• nízká indukovaná aktivita,<br />
• odolnost proti radiačnímu poškození.<br />
Indukovaná aktivita záleží v tom, že ozářením mohou v ko<strong>ve</strong>ch vzniknout nestabilní izotopy s dlouhou životností,<br />
vysílající pronikavé nebezpečné záření. Nejznámější je vznik radioaktivního izotopu Co 66 v kobaltu. Aby se toto<br />
nebezpečí minimalizovalo, omezuje se jeho obsah v ocelích na max. 0,02% (a je snaha jeho množství snížit až<br />
na 0,005%) [1].<br />
Změny mechanických vlastností<br />
Vli<strong>ve</strong>m záření se zvyšuje z mechanických vlastností zejména mez kluzu, pevnost a tvrdost, současně klesá tažnost,<br />
kontrakce, vrubová houževnatost; tranzitní teplota vrubové houževnatosti se posunuje k vyšším teplotám.<br />
Účinek záření závisí na typu a stavu krystalové mřížky ozařovaného kovu a na podmínkách ozařování, tj. na teplotě<br />
ozařování, na energii neutronů atd.<br />
Změny fyzikálních vlastností a mikrostruktury<br />
Elektrický odpor všech čistých kovů i oceli po ozáření vzrůstá. Neutronové záření má vliv na elastické konstanty kovů -<br />
zvyšuje je. Radiace působí rovněž na martenzitickou transformaci. V ocelích (uhlíkových, manganových a niklových)<br />
teplota M s stoupá a zvyšuje se také množství transformovaného martenzitu s klesající teplotou, kdežto u Ni slitin se bod<br />
M s snížil [1].<br />
1
Pro podstatné změny <strong>ve</strong>likosti a tvaru způsobené ozářením se používá termín rozměrová nestabilita. Mezi základní<br />
rozměrové nestability patří swelling (bobtnání), smrštění, creep a prodloužení. První dvě patří pod objemové změny,<br />
zbylé dvě pod změny tvaru (bez změny objemu). Některé se mohou vyskytovat i současně [2].<br />
1.2 Způsoby radiačního poškození kovů<br />
a) Vznik bodových poruch<br />
K vyražení atomu z uzlové polohy mřížky je třeba určité minimální energie, která je pro kovy 10 až 40 eV. Při srážce<br />
s rychlými neutrony získávají zasažená jádra atomů energii zhruba o 3 řády větší. Jsou tedy vyrážena a pohybují se<br />
mřížkou rychlostí odpovídající přebytku energie (rychlost řádu 10 5 až 10 6 m.s -1 , tedy o 2 až 3 řády větší než rychlost<br />
zvuku v kovu). Tyto ionty mohou zasahovat a vyrážet z uzlových bodů mřížky další ionty. Primární srážka rychlého<br />
neutronu s jádrem atomu mřížky tedy vyvolá sérii sekundárních srážek mezi ionty. Po poklesu energie pod hodnotu<br />
nezbytnou k vyrážení z uzlové polohy uváznou ionty v mezimřížkové poloze, jak ukazuje obrázek 1. Například u mědi<br />
připadá na jednu primární srážku řádově 10 3 sekundárně vyražených iontů, a tedy 10 3 dvojic vakance-intersticiál<br />
(Frankelových poruch).<br />
Porušená oblast mřížky obsahuje řádově 10 4 atomů. Střed oblasti je bohatší na vakance ("zředěná" oblast), okraj na<br />
intersticiály ("zahuštěná" oblast). Celková koncentrace bodových poruch roste s integrální dávkou neutronů a může<br />
značně převýšit rovnovážnou koncentraci.<br />
Obr.1. Schéma vyrážení iontů<br />
z uzlových bodů mřížky<br />
při dopadu neutronu [2]<br />
Vakance při vyšší koncentraci se shlukují, kondenzují a vytvářejí Frankovy dislokační smyčky nebo dutiny. Přispívají<br />
i ke vzniku stupňů na dislokacích. Zvýšená koncentrace vakancí urychluje difúzní pochody řízené vakančním<br />
mechanismem, například precipitační procesy nebo tečení při ozařování (radiační creep).<br />
b) Lokální tepelné ovlivnění<br />
Zbytek kinetické energie iontu po poslední srážce se spotřebuje na zvětšení kmitů mřížky. To se projeví tepelným<br />
rázem v oblasti zahrnující asi 10 3 atomů, která se po dobu asi 10 -10 s ohřeje až o 1000 K. Mohou vznikat nata<strong>ve</strong>né<br />
a rychle ztuhlé mikrooblasti, popř. oblasti, v nichž proběhla jiná fázová transformace, které mají vlastnosti odlišné od<br />
okolní matrice.<br />
c) Jaderná transmutace<br />
Zachycení neutronu v jádře atomu ozařované látky vyvolá transmutaci jádra. Vzniká těžší izotop téhož prvku nebo ion<br />
jiného prvku, jako například při reakce neutronu s atomem boru, jehož produktem je lithium a helium:<br />
1 7<br />
5<br />
B+<br />
0n→3Li+<br />
10<br />
4<br />
2<br />
He<br />
Transmutací za vzniku jiného prvku se mění všechny vlastnosti látky [2].<br />
2. POVRCHOVÉ ÚPRAVY<br />
Zvyšování technické úrovně, užitné hodnoty, jakosti a spolehlivosti strojírenských výrobků při dodržení ekonomických<br />
a ekologických limitů patří mezi hlavní směry rozvoje hospodářství. Při užití těchto výrobků dochází k jejich<br />
vzájemnému styku i k interakci s okolním prostředím, a tím i k jejich povrchové degradaci vli<strong>ve</strong>m opotřebení, koroze<br />
a dalších vlivů. Povrchové úpravy se tedy významně podílí na výsledné jakosti technického zařízení. Ovlivňují jeho<br />
životnost, provozní spolehlivost, a tím i využitelnost, pohotovost, nároky na údržbu. Nedostatečná resp. nevyhovující<br />
povrchová ochrana může znehodnotit i vynikající technické dílo. Povrchová ochrana ovlivňuje a podmiňuje nejen<br />
2
funkčnost strojírenských výrobků, ale i jejich vzhled. I když vzhledově narušená zařízení jsou ještě funkčně využitelná,<br />
klesá jejich prodejnost a stoupá možnost znehodnocení okolního prostředí.<br />
Celosvětově zostřené ekologické uvědomění <strong>ve</strong> spojení se stále se zmenšujícími zásobami surovin a pokračující<br />
energetické problémy nutí i obor povrchových úprav úsporně a ekologicky pracovat a myslet. Toto uvědomění si<br />
ekologických důsledků lidské činnosti má dnes zásadní vliv na vývoj jednotlivých technologií i celého procesu.<br />
Obor povrchových úprav je z pohledu na životní prostředí naprosto pozitivním činitelem: brzdí a omezuje korozní<br />
a další destrukční děje a tím <strong>ve</strong>de k úsporám materiálů, surovin, k jejich dokonalejšímu využívání, ke zvyšování jakosti,<br />
přispívá ke zlepšení estetické úrovně v našem prostředí [4].<br />
2.1 Opotřebení a tření<br />
Životnost a spolehlivost strojních součástí je značně ovlivněna opotřebením, které se významně podílí na ztrátách<br />
energie a materiálu a má významný vliv i na náklady spojené s údržbou, opravami a renovacemi strojních součástí.<br />
Opotřebení, ke kterému dochází při vzájemném styku a relativním pohybu těles (resp. funkčního povrchu a média), je<br />
i v nejjednodušších případech složitý děj, který je významně ovlivňován řadou faktorů. Vyplývá to jak ze složitosti<br />
vzájemného působení materiálů na funkčním povrchu součásti, tak z toho že proces opotřebení není ukončen tak<br />
jednoznačnou hranicí použitelnosti. Opotřebení může vést i k zmenšování průřezů v nebezpečných místech. Růst<br />
opotřebení se projevuje chvěním, hlukem, rázy a zvyšováním třecích sil, příp. i zadíráním.<br />
Obecně se opotřebení projevuje odstraňováním nebo přemisťováním částic hmoty z povrchu materiálu mechanickým<br />
účinkem, jenž je obvykle doprovázen jevy fyzikálními, chemickými, popř. elektrickými. Podíl jednotlivých pochodů<br />
a jejich kinetiku lze jen <strong>ve</strong>lmi obtížně vyjádřit vhodnými vztahy. Namáhání při opotřebení se obecně projevuje:<br />
• mikroplastickou deformací vyvolanou zatlačováním tvrdých částic do měkčího povrchu druhého členu,<br />
• únavou povrchových vrstev při opakovaném zatížení,<br />
• vznikem oxidů, který je podporován mikroplastickou deformací a zvýšením teploty v místě dotyku materiálů,<br />
• změnou struktury,<br />
• aktivací povrchových vrstev materiálu .<br />
Významným faktorem vzájemného chování dvou pohybujících se těles je tření. Tření je jev, který vzniká<br />
při pohybu tělesa v těsném kontaktu s jiným tělesem. Při každém tření existuje třecí síla, která působí vždy proti pohybu<br />
(příp. proti změně klidového stavu u klidového tření). Práce potřebná k překonání třecí síly se mění třením převážně<br />
v teplo [10]. Podle rychlosti pohybu a jeho druhu rozeznáváme různé druhy tření. Interdisciplinární nauka o vzájemném<br />
působení povrchů při jejich vzájemném (relativním) pohybu je tribologie. Při zkoumání třecích projevů a účinků<br />
pohlížíme na soustavu tvořenou dvěma tělesy a jejich stykovými plochami, látkou, která je mezi stykovými plochami, a<br />
blízkým okolím jako na tribologický systém [4].<br />
2.1 Tenké vrstvy<br />
Výkon a životnost nástrojů a přesných součástí se silně zkracuje působením tření a opotřebení. Nejúčinnější a často také<br />
jedinou možností je povlakování tenkými vrstvami. Jestliže jsou nástroje nebo přesné součástky povlakovány tenkou<br />
vrstvou, vzroste mnohonásobně jejich výkonnost. Povlakování otevírá nové rozměry <strong>ve</strong> výrobě a konstrukci - a to<br />
s jasnými výhodami z hlediska nákladů. Vhodně zvolená tenká vrstva zvyšuje životnost a funkční bezpečnost,<br />
umožňuje náhradu drahých speciálních materiálů, snižuje nároky na mazání a údržbu, chrání při práci za sucha, zlepšuje<br />
odolnost proti korozi [6].<br />
2.1.1 Technologie vytváření tenkých vrstev<br />
• pro dobré adhezní vlastnosti musí být povrch substrátu před depozicí kovově čistý<br />
• před samotnou depozicí je nutné povrch očistit povrch od organických a anorganických nečistot<br />
• při použití chemického čištění je nutné u všech technologií depozice mechanicky očistit povrch od<br />
makronečistot<br />
Metoda PVD (Physical Vapour Deposition)<br />
Technologie vytváření vrstev PVD je založena na odpaření nebo odprášení pevné látky v řízené atmosféře. Povlaky<br />
vznikají nejčastěji při teplotě do 500°C a tlaku 0,1 - 1 Pa <strong>ve</strong> vakuové komoře, do níž je vpuštěn pracovní plyn, např.<br />
argon nebo kyslík. Podle způsobu získání kovových iontů rozlišujeme metodu odpaření nízkonapěťovým obloukovým<br />
výbojem (obloukové odpařování) nebo metodou odprášení ionty (magnetronové naprašování) [5].<br />
a) Metoda CVD (Chemical Vapour deposition)<br />
Chemická metoda vytváření vrstev CVD využívá pro depozici směs chemicky reaktivních plynů zahřátou na poměrně<br />
vysokou teplotu 900 - 1150°C. reakční složky jsou přiváděny v plynné fázi a vrstva vzniká na povrchu žha<strong>ve</strong>ného<br />
substrátu heterogenní reakcí [6].<br />
3
) Metoda PACVD (Plasma Assisted Chemical Vapour Deposition)<br />
Metoda PACVD probíhá při mnohem nižších teplotách než u kon<strong>ve</strong>nčních CVD technik. Výrobky jsou povlakovány až<br />
po konečném zušlechtění na požadovanou tvrdost a v průběhu povlakování nedochází k rozměrovým změnám. Touto<br />
metodou lze povlakovat i dutiny. PACVD povlaky se vyznačují extrémně nízkým koeficientem tření – až 0,1.<br />
Výhody metody PACVD:<br />
• několikanásobné zvýšení životnosti,<br />
• nízký koeficient tření,<br />
• výborné tribologické vlastnosti,<br />
• žádné rozměrové změny,<br />
• nízké povlakovací teploty,<br />
• možnost povlakování složitých tvarů a dutin,<br />
• povlakování rozměrných a těžkých kusů až do hmotnosti 1 250 kg.<br />
Při metodě PACVD je zvyšována energie plynné atmosféry v povlakovací komoře pomocí její ionizace a aktivace<br />
v plazmatickém výboji. Chemicky aktivované plazma umožňuje snížit teplotu potřebnou pro depozici vrstev na povrchu<br />
substrátu. Plazma lze vytvořit pomocí vnějšího elektrického napájecího zdroje (nízkofrek<strong>ve</strong>nční střídavé napětí,<br />
vysokofrek<strong>ve</strong>nční střídavé napětí, stejnosměrné napětí, pulzní stejnosměrné napětí) nebo reaktivním plynem (např.<br />
NH 3 ). Výhodou metody PACVD je zanedbatelná difúze mezi vrstvou a substrátem v důsledku nízké teploty.<br />
Multivrstvy jsou vytvořeny pravidelným střídáním dvou typů vrstev s rozdílnými vlastnostmi. Vlastnosti jsou odlišné<br />
od vlastností monovrstev stejného průměrného složení. Tvrdost a houževnatost závisí na tloušťce jednotlivých vrstev,<br />
poměru jejich složek, na typu kombinovaných materiálů a nelze je popsat jednoduchým směšovacím pravidlem. Každé<br />
rozhraní jednotlivých vrstev funguje jako bariéra proti šíření trhlin, takže se zvýší odolnost proti šíření trhlin. Drsnost<br />
povrchu je výrazně nižší než u tradičních vrstev, což příznivě působí na snižování tření, čímž se snižuje množství<br />
vzniklého tepla. Multivrstvy mají i vyšší odolnost proti chemickým reakcím a vyšší trvanlivost [5].<br />
3. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST<br />
Experimentální materiál:<br />
Substrát<br />
Substrátem je chromová martenzitická ocel 1Ch13N3 o následujícím složení:<br />
C Mn Si Cr Ni P S Co<br />
0,08 max. max. 12,5 2,2 max. max. max.<br />
0,15 0,60 0,60 14,5 3,0 0,030 0,025 0,05<br />
Pin tělísko<br />
Pro Pin tělísko byla zvolena kulička z kuličkového ložiska, ocel tř. 17 042, průměr 6mm.<br />
Pro hodnocení byla vybrána vrstva BALINIT® C STAR od Oerlikon Balzers v následujícím složení:<br />
Vrstva CrN<br />
Jedná se o tenkou vrstvu s vysokou tvrdostí, dobrou oxidační schopností, dobrými mechanickými vlastnostmi a nízkým<br />
součinitelem tření [7]. Je dobrým podkladem pro kluznou vrstvu.<br />
Vrstva DLC (diamond like carbon)<br />
Kluzná vrstva pro zlepšení kluzných vlastností. Aplikuje se v kombinaci s tvrdou vrstvou [6], v tomto případě s CrN.<br />
Jedná se o tvrdou amorfní vrstvu uhlíku zkombinovanou s karbidem wolframu, obvykle vyrobenou pomocí metody na<br />
bázi CVD. Vrstva a-C:H:W (běžné označení WC/C) s nízkým třením má <strong>ve</strong>liký potenciál pro aplikace pro vysoce<br />
namáhané strojní součásti. Velmi dobře brání opotřebení i při vysokých tlacích. Díky těmto vlastnostem je možné<br />
minimalizovat použití toxických lubrikantů a dosáhnout „ekologické mazání" [8].<br />
3.1 TRIBOLOGIE<br />
Charakteristika činnosti<br />
Základem tribologických měření je testování metodou Pin on disc. Měření spočívá <strong>ve</strong> vtlačování pevně uchyceného<br />
zkušebního tělíska (Pin) <strong>ve</strong> tvaru kuličky ze zvoleného materiálu předem definovanou silou do disku (zkušebního<br />
vzorku). Nejdůležitější částí zařízení je elastické rameno <strong>ve</strong> kterém je uchycen přípra<strong>ve</strong>k, do kterého se vkládá Pin<br />
tělísko. Nezbytnou součástí je i snímač tření. Koeficient tření mezi tělískem a diskem je určován během testu měřením<br />
4
odchylky elastického ramene. Disk (vzorek) se vkládá do "sklíčidla", které se otáčí zvolenou rychlostí. Na rameno je<br />
možné ukládat různé zatížení. Pro tento experiment byl použit High temperature tribometer od firmy CSM Instruments.<br />
V poslední době je tato zkouška hojně využívána zejména pro testování vlastností různých druhů tenkých vrstev.<br />
Po každé zkoušce je za pomocí ŘEM (řádkovací elektronový mikroskop) vyhodnocena odolnost proti opotřebení<br />
zkoušeného materiálu [9].<br />
3.2 Podmínky měření<br />
Pro experiment byly zvoleny následující podmínky:<br />
• Zatížení [F] - 5 a 10N<br />
• Rychlost otáčení [v]: 1 a 4 cms-1<br />
• Poloměry 2-12mm, vzdálenost 2mm<br />
• Normální teplota<br />
Obr.2. Dole - nepovlakovaný vzorek před a po zkoušce metodou Pin on disc,<br />
nahoře - povlakovaný vzorek<br />
Za stejných podmínek se zjišťoval průběh koeficientu tření u nepovlakovaného a u povlakovaného vzorku.<br />
Z jednotlivých měření se složil graf průběhu koeficientu tření. Obrázek 1 ukazuje srovnání průběhu koeficientu tření<br />
u povlakovaného a nepovlakovaného vzorku. Dále se opotřebení drážky a kuličky hodnotilo pomocí optického<br />
a elektronového mikroskopu.<br />
3.3 Nepovlakovaný vzorek<br />
U nepovlakovaného vzorku je opotřebení drážky i kuličky značné, jak ukazuje obr.3. Velikost opotřebení drážky<br />
a kuličky se u jednotlivých měření téměř neměnila, také průběh koeficientu tření je obdobný (viz obr.1).<br />
Obr.3. Vlevo - drážka v nepovlakovaném vzorku, vpravo - opotřebení kuličky<br />
(r=12mm, F=5N, v=4cms -1 , 1000 otáček)<br />
5
Obr.4. Opotřebení drážky dokumentované elektronovým mikroskopem, vpravo zadřená oxidická částice<br />
(r=12mm, F=5N, v=4cms -1 , 1000 otáček)<br />
3.4 Povlakovaný vzorek<br />
U povlakovaného vzorku je opotřebení drážky i kuličky po stejném počtu otáček jako u nepovlakovaného vzorku téměř<br />
neznatelné (obr.4.). Pod optickým mikroskopem je vidět lehké ohlazení nerovností povrchu, pod elektronovým<br />
mikroskopem není drážka po 1000 otáčkách patrná. Tepr<strong>ve</strong> po 30 000 otáčkách je v elektronovém mikroskopu vidět<br />
ohlazení nerovností povrchu vzorku (obr.5.)<br />
Byl pro<strong>ve</strong>den pokus o prodření vrstvy (podmínky měření: F=10N, v=8cms -1 , 70 000 otáček). Po tomto pokusu k<br />
prodření vrstvy nedošlo, vrstva dokonce nevykazovala výrazné poškození. Koeficient tření nepřekonal hranici 0,25<br />
(obr. 7).<br />
Obr.4. Opotřebení povlakovaného vzorku a kuličky po 30 000 otáčkách<br />
6
Obr.5. Opotřebení povlakovaného vzorku po 30 000 otáčkách<br />
Průběh koeficientu tření - porovnání vzorků<br />
koeficient tření<br />
1,00<br />
0,90<br />
0,80<br />
0,70<br />
0,60<br />
0,50<br />
0,40<br />
0,30<br />
0,20<br />
0,10<br />
0,00<br />
Nepovlakovaný vzorek<br />
Povlakovaný vzorek<br />
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000<br />
počet otáček<br />
Obr.6. Srovnání průběhu koeficientu tření<br />
7
Průběh koeficientu tření - povlakovaný vzorek<br />
0,30<br />
0,25<br />
koeficient tření<br />
0,20<br />
0,15<br />
0,10<br />
0,05<br />
0,00<br />
0 10000 20000 30000 40000 50000 60000 70000<br />
Počet otáček<br />
Obr.7. Průběh koeficientu tření z pokusu o prodření vrstvy<br />
ZÁVĚR<br />
Hodnocená vrstva BALINIT® C STAR výrazně snížila koeficient tření, který má i mnohem hladší průběh než<br />
u nepovlakovaného vzorku, také výrazně snížila opotřebení vzorku i kuličky. Vrstvu se nepodařilo prodřít ani po<br />
vysokém počtu otáček s větším zatížením. Na základě výsledků vybraných zkoušek hodnotím tuto vrstvu jako vhodnou<br />
k aplikaci na vybranou součást.<br />
Poděkování<br />
Chtěla bych poděkovat Ing. J. Savkové a Doc. Ing. Olze Bláhové, Ph.D za cené rady a připomínky k mé práci.<br />
Experimentální část byla pro<strong>ve</strong>dena <strong>ve</strong> spolupráci s NTC, fotografie z elektronového mikroskopu zhotovila<br />
ing. J. Savková.<br />
POUŽITÁ LITERATURA:<br />
[1] KOUTSKÝ J., Materiály jaderných zařízení, VŠSE Plzeň 1986.<br />
[2] L. K. Mansur, Theory and experimental background on dimensional changes in irradiated alloys, Journal of<br />
Nuclear Materials 216 (1994) 97-123<br />
[3] PLUHAŘ J., Fyzikální metalurgie a mezní stavy materiálu, SNTL Praha 1987.<br />
[4] KRAUS V., Povrchy a jejich úpravy, ZČU Plzeň 2000.<br />
[5] http://www.mmspektrum.com<br />
[6] PRUŠÁKOVÁ L., Tribologické vlastnosti TiCN vrstev, Diplomová práce, ZČU 2007<br />
[7] http://www.noze-nuz.com<br />
[8] R. Michalczewski, W. Piekoszewskia, M. Szczereka, W. Tuszynskia, The lubricant-coating interaction in rolling<br />
and sliding contacts, www.sciencedirect.com<br />
[9] http://www.ateam.zcu.cz<br />
[10] http://cs.wikipedia.org<br />
8