GJ - Privredna komora Srbije
GJ - Privredna komora Srbije GJ - Privredna komora Srbije
-Ukoliko se primeti da su ĉašice preĉistaĉa i zauljivaĉa vazduha prljave od ĉestica koje dolaze sa vazduhom iz sistema iskljuĉiti rad sistema i preduzeti mere da se to otkloni i dovede ĉist i suv vazduh sa ranije navedenim karakteristikama. Uzrok neĉistog vazduha moţe biti nekvalitetna ugradnja zeolitnih kuglica u sušaĉu vazduha. -Kontrolisati punjenje suda vazdušnog razbijaĉa otvaranjem pneumatskog ormana i kontrolom svakog spoja sve do samog suda, da se ne bi bespotrebno gubio komprimovani vazduh. -Proveriti punjenje suda razbijaĉa pomeranjem ruĉice na ventilu za ispust kondenzata. -Rukovodilac sistemom duţan je da vrši uvid u rad upravljaĉke komandne table, da ustanovi da li tasteri funkcionišu. -Sve uoĉene pojave pri radu sistema, poĉev od proizvodnje komprimovanog vazduha do dejstva sistema, rukovalac je obavezan da registruje u za to namenjenu knjigu ―sistem vazdušnih razbijaĉa rude‖. -Analizu stanja rada sistema vrši i interno ovlašćeni inţenjer proizvodnje i preduzima mere da se rad sistema izvršava u skladu sa ovim projektom i tehnološkim propisima iz ove oblasti. Cevovodi za razvod komprimovanog vazduha Cevovodi za razvod koprimovanog vazduha za potrebe vazdušnih razbijaĉa nalepaka su NV 20 (25x2,0 mm) za razvod od komresora do rezervoara za komprimirani vazduh i primarni razvod i DN15 (20,0x2,0 mm) za razvod do primarne grupe. Materijal cevi je Ĉ 1212. Za razvod vazduha od elektropneumatskih ormarića do vazdušnih topova, usvajaju se crevovod Ø10/8, NP9, plastiĉno armirano crevo. VoĊenje po spoljnoj strani bunkera. Oprema Komresor, rezervoar za komprimirani vazduh, vazdušne razbijaĉe nalepa i pneumatske razvodne ormane. PRORAĈUNI Bilans potrebnih koliĉina komprimovanog vazduha Za optimaln rad sistema vazdušnih razbijaĉa za obrušavanje rude u skladištu neophodno je da komprimovani vazduh kao pogonska energija sistema ispuni uslove nevedene u opisu sistema vazdušnih razbijaĉa nalepa. Parametri na bazi kojih se vrši proraĉun kapaciteta izvora komprimovanog vazduha za napajanje sistema vazdušnih razbijaĉa nalepa su [3] : - geometrijska zapremina vazdušnog razbijaĉa nalepa - broj vazdušnih razbijaĉa nalepa - radni pritisak (pritisak na ulazu u pripremnu grupu) - broj aktiviranja razbijaĉa na sat - radni korektiv postrojenja za proizvodnju i razvod komprimovanog vazduha Kapacitet izvora komprimovanog vazduha Q, sveden na jedinicu m 3 /min izraĉunava se pomoću sledećeg obrasca: VR N p na ks 3 Qo m / min ……………………………………………………………(1) 1000 60 Gde je: VR – geometrijska zapremina razbijaĉa, tip VRN 200, zapremine 200 lit. N – broj vazdušnih razbijaĉa nalepaka, tip VRN 200, od 1 do 6 kom. p – radni pritisak, 9 bara. na –broj aktiviranja svih vazdušnih razbijaĉa nalepa na sat u ovom sluĉaju 24 puta. Ovaj parameter se osetno menja u funkciji izbora broja razbijaĉa koji se aktiviraju u izabranoj vremenskoj jedinici. ks – radni korektiv sistema proizvodnje komprimovanog vazuha je 1,20 457
Za punjenje ukupne koliĉine vazduh razbijaĉa nalepa i njihovo aktiviranje 24 puta na sat potrebno je obezbediti izvor komprimovanog vazuha sledećeg kapaciteta: 2002 9 241,20 1,728 3 Qo m / min 28,8 l / min …………………………………(2) 100060 #Adresa za korespodenciju bojan.drobnjakovic@irmbor.co.rs ## Ovaj rad je proistekao kao rezultat projekta „Razvoj tehnologija flotacijske prerade ruda bakra I plemenitih metala radi postizanja boljih tehnoloških rezultata‖, evidencioni broj projekta TR33023 finansiran od strane Ministarstva prosvete I nauke Republike Srbije. Usvaja se kompresor za komprimirani vazduh, ATLAS COPCO [2] stabilni vijĉani, vazduhom hlaĊen kompresor, tip GA15FF-10, jednostepeni sa ubrizgavanjem ulja, sa ELEKTRONIKOM regulacijom rada, pripremljen za automatski rad, smešten na sopstveni bazni ram u oblozi za zaštitu od buke, sa ugradjenim friţiderskim sušaĉem vazduha, sledećih tehniĉkih karakteristika:-kapacitet 36,6 l/s,-max.radni pritisak 9.25 bar, -min.radni pritisak 4 bar,-snaga motora 15 kW, -nivo buke 72 Db(A), taĉka rose 3 0 C. Rezervoar za komprimirani vazduh-odreĊivanje zapremine V Koristi se empirijska formula [4] V=0,9xQ(m 3 ) V=0,9x2,178=1,96m 3 ……………………………………………………………………………………(3) Gde je: Q=2,178(m 3 /h), kapacitet kompresora na usisu. Usvaja se rezervoar za komprimirani vazduh, ―KON-ING METAL‖ Smederevo, TIP RV4, zaptemine V=2 m 3 , D=1200 mm, H=200 mm, DN 1 =50 mm, DN 2 =50 mm, sa revizionim otvorom, DN 3 =20 mm-za ispust kondenzata, max.radni pritisak 10 bar, max.dozv.temp. 66 0 C, sa manometrom, ventilom sigurnosti, sa unutrašnjom zaštitom epoksiranjem. Dimenzionisanje cevovoda za razvod komprimovanog vazduha [1] Iz jednaĉine kontinuiteta sledi da je: Q = A W (m 3 /s)……………………………………………………………………………… …………(4) 2 1/2 2 Gde je ( du ) m A ,površina popreĉnog preseka cevi………………………………… …(5) 4 W = 6 (m/s) usvojena brzina strujanja Potreban preĉnik cevovoda: 4 Q 1/2 du ( ) m ………………………………………………………………………………(6) W 436,3 0,001 1/ 2 du ( ) 0,0154 m 6 Usvaja se cev NV 20 (25x2,0 mm) za razvod od komresora do rezervoara za komprimirani vazduh i primarni razvod i DN15 (20,0x2,0 mm) za razvod do primarne grupe. Materijal cevi je Ĉ 1212. Potreban preĉnik cevovoda do vazdušnih topova: 4 Q 1/2 du ( ) m ………………………………………………………………………………(7) W 4 0,2 75 1/ 2 du ( ) 0,0011m 6 458
- Page 408 and 409: ISLUSTVA SA STABILIZACIJOM I SOLIDI
- Page 410 and 411: sabijanja u veoma prihvatljivom obl
- Page 412 and 413: Uzorkovanje se vršilo toko ĉitavo
- Page 414 and 415: Slika 1. Prva izlivena anoda od maj
- Page 416 and 417: Slika 5. Površinski kop Severni re
- Page 418 and 419: Lokacije mernih profila deponovanog
- Page 420 and 421: IZVOD IZBOR KVALITETA GUMENE TRAKE
- Page 422 and 423: Slika br.3: Izgled trakastog dodava
- Page 424 and 425: Slika br.7: Izgled oblika korita po
- Page 426 and 427: EKOGEOHEMIJSKA ISPITIVANA ZA POTREB
- Page 428 and 429: otpada pomoću TCLP metode. Pored g
- Page 430 and 431: Tabela 2: Sadrţaji teških metala
- Page 432 and 433: TRETMAN OTPADNIH VODA IZ KOPOVA “
- Page 434 and 435: 3. REZULTATI I DISKUSIJA Nastavak e
- Page 436 and 437: gornje jure, muskovitskih škriljac
- Page 438 and 439: ZNAĈAJ INFORMATIĈKE OBRADE GEOLO
- Page 440 and 441: stepeni.Iz tih razloga razumljivo j
- Page 442 and 443: 500 400 300 200 100 0 -100 -200 0 2
- Page 444 and 445: ISPITIVANJE UNAPREĐENIH ELEKTROKIN
- Page 446 and 447: emedijacije se zasniva na tome da s
- Page 448 and 449: Slika 2. Distribucija metala u sedi
- Page 450 and 451: PRIMENA KOMPJUTERSKOG PROGRAMA GIS
- Page 452 and 453: Slika 1. Digitalizovana situaciona
- Page 454 and 455: 3. ZAKLJUĈCI Primenom kompjuteriza
- Page 456 and 457: TEHNIĈKI OPIS SISTEMA VAZDUŠNIH R
- Page 460 and 461: Usvaja se cev za razvod komprimiran
- Page 462 and 463: Ci Ce 100 (1) Ci gde je: α - s
- Page 464 and 465: iz rastvora Cu(NO 3 ) 2 ostvaren za
- Page 466 and 467: a) b) Slika 2. Desorpcija jona (a)
- Page 468 and 469: ADSORPCIJA JONA Pb 2+ IZ SINTETIĈK
- Page 470 and 471: 2.3. Metode analize Za odreĊivanje
- Page 472 and 473: a) Slika 4. a) Adsorpciona izoterma
- Page 474 and 475: UVOĐENJE KOMERCIJALNOG POSTROJENJA
- Page 476 and 477: Slika 2. Šemtski prikaz luţenja g
- Page 478 and 479: MS x +Fe 3+ Hemijski M x+ +Fe 2+
- Page 480 and 481: Literatura [1] Johnson D.B., Biohyd
- Page 482 and 483: spaljena a potom ţarena na 815°C.
- Page 484 and 485: Slika 3. Kinetiĉki model pseudo-dr
- Page 486 and 487: TEHNIĈKA REKULTIVACIJA DEGRADIRANI
- Page 488 and 489: Slika 2. Poprečni profili 1 -5 i
- Page 490 and 491: Tabela 4 - Granulometrijska analiza
- Page 492 and 493: 3. R.Lekovski, M.Mikić, M.Martinov
- Page 494 and 495: ANDENZITSKI PRST ISTOĈNO ODLAGALI
- Page 496 and 497: Slika 3. 3D prikaz Istoĉnog odlaga
- Page 498 and 499: Površine flotacijskog jalovišta
- Page 500 and 501: HIDROGEOLOŠKE KARAKTERISTIKE LEŢI
- Page 502 and 503: podzemnih voda. Kada se eksploataci
- Page 504 and 505: leţišta gde je kreĉnjaĉka stens
- Page 506 and 507: Slika 10 - Uprošćena geološka ka
Za punjenje ukupne koliĉine vazduh razbijaĉa nalepa i njihovo aktiviranje 24 puta na sat potrebno je<br />
obezbediti izvor komprimovanog vazuha sledećeg kapaciteta:<br />
2002<br />
9<br />
241,20<br />
1,728 3<br />
Qo <br />
m / min 28,8 l / min …………………………………(2)<br />
100060<br />
#Adresa za korespodenciju bojan.drobnjakovic@irmbor.co.rs<br />
## Ovaj rad je proistekao kao rezultat projekta „Razvoj tehnologija flotacijske prerade ruda bakra I<br />
plemenitih metala radi postizanja boljih tehnoloških rezultata‖, evidencioni broj projekta TR33023 finansiran<br />
od strane Ministarstva prosvete I nauke Republike <strong>Srbije</strong>.<br />
Usvaja se kompresor za komprimirani vazduh, ATLAS COPCO [2] stabilni vijĉani, vazduhom hlaĊen<br />
kompresor, tip GA15FF-10, jednostepeni sa ubrizgavanjem ulja, sa ELEKTRONIKOM regulacijom rada,<br />
pripremljen za automatski rad, smešten na sopstveni bazni ram u oblozi za zaštitu od buke, sa ugradjenim<br />
friţiderskim sušaĉem vazduha, sledećih tehniĉkih karakteristika:-kapacitet 36,6 l/s,-max.radni pritisak 9.25<br />
bar, -min.radni pritisak 4 bar,-snaga motora 15 kW,<br />
-nivo buke 72 Db(A), taĉka rose 3 0 C.<br />
Rezervoar za komprimirani vazduh-odreĊivanje zapremine V<br />
Koristi se empirijska formula [4]<br />
V=0,9xQ(m 3 )<br />
V=0,9x2,178=1,96m 3 ……………………………………………………………………………………(3)<br />
Gde je:<br />
Q=2,178(m 3 /h), kapacitet kompresora na usisu.<br />
Usvaja se rezervoar za komprimirani vazduh, ―KON-ING METAL‖ Smederevo, TIP RV4, zaptemine V=2<br />
m 3 , D=1200 mm, H=200 mm, DN 1 =50 mm, DN 2 =50 mm, sa revizionim otvorom, DN 3 =20 mm-za ispust<br />
kondenzata, max.radni pritisak 10 bar, max.dozv.temp. 66 0 C, sa manometrom, ventilom sigurnosti, sa<br />
unutrašnjom zaštitom epoksiranjem.<br />
Dimenzionisanje cevovoda za razvod komprimovanog vazduha [1]<br />
Iz jednaĉine kontinuiteta sledi da je:<br />
Q = A W (m 3 /s)……………………………………………………………………………… …………(4)<br />
2<br />
1/2 2<br />
Gde je (<br />
du ) m<br />
<br />
A ,površina popreĉnog preseka cevi………………………………… …(5)<br />
4<br />
W = 6 (m/s) usvojena brzina strujanja<br />
Potreban preĉnik cevovoda:<br />
4 Q<br />
1/2<br />
du ( ) m<br />
………………………………………………………………………………(6)<br />
W <br />
436,3<br />
0,001 1/ 2<br />
du (<br />
) 0,0154 m<br />
6<br />
Usvaja se cev NV 20 (25x2,0 mm) za razvod od komresora do rezervoara za komprimirani vazduh i primarni<br />
razvod i DN15 (20,0x2,0 mm) za razvod do primarne grupe. Materijal cevi je Ĉ 1212.<br />
Potreban preĉnik cevovoda do vazdušnih topova:<br />
4 Q<br />
1/2<br />
du ( ) m<br />
………………………………………………………………………………(7)<br />
W <br />
4<br />
0,2 75 1/ 2<br />
du ( ) 0,0011m<br />
6<br />
458
Change language