Gdje je: s z – vodoravni pomak osi štapa na udaljenosti z od površine poluprostora; B – promjer pilota; EI – krutost elastičnog štapa-pilota; q z – reakcija podloge; p z – vanjsko opterećenje na dubini z. Prema ovoj teoriji, na po volji odabranoj dubini z, kontinuiranog elastičnog ležaja, pomak s z proporcionalan je reakciji podloge q z . Pri tom je koeficijent proporcionalnosti ništa drugo nego koeficijent reakcije podloge, ali u vodoravnom smjeru K h , odnosno: q s z = (5.18) K Uvrsti li se vrijednost za slijeganje u jednadžbu 5.17 dobije se : z h Gdje je: d 4 sz 4 dz x 4 = −4s * λ (5.19) c 4 u * B λ = . (5.20) 4EI Da bi se jednadžba riješila moraju se uvesti još neki rubni uvjeti. Poznato je rješenje od Wernera (1970.). On razmatra dva slučaja pilota i dva slučaja opterećenja prikazanih na slici 5.20. Rješenja daje u obliku familije grafikona. Slika 5.20 a) piloti i njihova opterećenja; b) raspodjela reakcije podloge 66
Pri tom razmatra lebdeće pilote (1 i 2) opterećene vodoravnom silom ili momentom i pilote koji imaju vodoravni otpor, ležaj na vrhu (3 i 4), s istim prethodno spomenutim opterećenjem. U nastavku je dana tablica vrijednosti reakcije podloge po dubini za četiri promatrana slučaja i za slučaj kada pilot leži u krutoj glini kada je koeficijent otpora podloge nepromjenjiv s dubinom. Tabela 5.9 Promjena modula reakcije podloge po dubini c u (x)/c u Prema Werneru (1970.) Modul reakcije podloge c u (x)/c u za slučaj br. x/l 1 2 3 4 5 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 1,0 0,1 0,10 0,19 0,36 0,64 1,00 0,2 0,20 0,36 0,64 0,96 1,00 0,3 0,30 0,51 0,84 1,00 1,00 0,4 0,40 0,64 0,96 1,00 1,00 0,5 0,50 0,75 1,00 1,00 1,00 0,6 0,60 0,84 1,00 1,00 1,00 0,7 0,70 0,91 1,00 1,00 1,00 0,8 0,80 0,96 1,00 1,00 1,00 0,9 0,90 0,99 1,00 1,00 1,00 1,0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 U proračunima je c u modul reakcije <strong>tla</strong> izračunat prema prethodno iznesenim preporukama od Terzaghija (1955.). 5.7.1.3 Terzaghi-evo rješenje i rješenja koja se na njega naslanjaju Većina se proračuna svodi na određivanje dubine ispod koje se računski može uzeti da pilot ostaje nepomičan. Na slici 5.21 prikazana je proračunska shema kratkog i dugog pilota malog promjera prema Terzaghi-u, pomoću koje je on dao jed. (5.21). Klasičan izraz Terzaghi-a za fiktivnu duljinu uklještenja iznosi: 216 EI = 5 d m h L (5.21) gdje je: L- fiktivna duljina uklještenja; E- modul elastičnosti pilota I- moment inercije pilota; d- poprečni presjek pilota (u nekim izrazima označeno kao B, ovisno o izvoru) 67
- Page 1:
TANJA ROJE-BONACCI DUBOKO TEMELJENJ
- Page 5 and 6:
1 UVOD TEMELJ je dio građevine koj
- Page 7 and 8:
svojstava izvedbom šljunčanih pil
- Page 9 and 10:
Prema ovoj definiciji u plitka teme
- Page 11 and 12:
2.2 PRODUBLJENO TEMELJENJE To je sv
- Page 13 and 14:
- piloti ili raščlanjeni duboki t
- Page 15 and 16:
Slika 2.11 Neboderi u Frankfurtu n/
- Page 17 and 18:
kaverni i pukotina velikih dimenzij
- Page 19 and 20: Općenito gledajući, pobrojane su
- Page 21 and 22: zatvorene na vrhu, nabijeni piloti
- Page 23 and 24: 4.2 PRIJENOS SILA KOD DUBOKIH TEMEL
- Page 25 and 26: trenje po plaštu. Trenje po plašt
- Page 27 and 28: B a) hrapava dodirna površina teme
- Page 29 and 30: Slika 4.5 Ovisnost nosivosti po pla
- Page 31 and 32: zbijeni pijesak Sherif i sur. (1982
- Page 33 and 34: Q P L L 1 O = ∫ O qt dz = ∫ [ c
- Page 35 and 36: 20 (> 8) > 20 Čvrsto kohezivno tlo
- Page 37 and 38: Iako je na izgled besmisleno izvodi
- Page 39 and 40: kolabirati ka na pr. les. Tada je t
- Page 41 and 42: Prikupljane podataka o građevini,
- Page 43 and 44: 5.3 PODJELA PILOTA PREMA VRSTI MATE
- Page 45 and 46: 5.4 PRIJENOS SILA Piloti uvijek zad
- Page 47 and 48: Najčešće zadovoljavajuće rješe
- Page 49 and 50: Preporuča se upotrijebiti postupak
- Page 51 and 52: Tabela 5.3 Faktor trenja f s za pro
- Page 53 and 54: Tabela 5.6 Korelacija nosivosti na
- Page 55 and 56: 45 40 35 30 δ=2/3ϕ s 3 s 4 ϕ 0 2
- Page 57 and 58: Tabela 5.7 Klasifikacija pilota pre
- Page 59 and 60: Slika 5.12 Kontrateret za pokusno o
- Page 61 and 62: Slika 5.15 Grafički prikazi pokusn
- Page 63 and 64: Slika 17 b) Raspodjela negativnog t
- Page 65 and 66: P s( x) Winklerov model s oprugama
- Page 67 and 68: K v 2 3 [ kg/cm ] ⎛ B + 30 ⎞ =
- Page 69: Tabela 5.8 Koeficijenti reakcije po
- Page 73 and 74: zr L M u = Hu ∗ e = − ∫ pu
- Page 75 and 76: a1) M max b1) M max 1 K p = + sinϕ
- Page 77 and 78: K p = (1 + sin ϕ) /(1 − sin ϕ)
- Page 79 and 80: Slika 5.26 Tijesak i oprema za nano
- Page 81 and 82: 5.8 SLIJEGANJE PILOTA Slijeganje gl
- Page 83 and 84: − Nosivost grupe se smanjuje na n
- Page 85 and 86: 5.9.3 Proračun slijeganja grupe pi
- Page 87 and 88: gdje je ⎛ ω = ω⎜ ⎝ D B* L
- Page 89 and 90: 5.10 PRIMJENA EUROCODE 7 U PROJEKTI
- Page 91 and 92: Građevinu treba projektirati u sug
- Page 93 and 94: moguće, rezultate proračuna treba
- Page 95 and 96: Projektne vrijednosti svojstava gra
- Page 97 and 98: koja se iz fizikalnih razloga ne mo
- Page 99 and 100: 5.10.3 Poglavlje 7 -piloti Daljnje
- Page 101 and 102: „U nekim slučajevima treba zabil
- Page 103 and 104: moguće odvojiti parcijalne koefici
- Page 105 and 106: U 2d projektni uzgon od vode na osn
- Page 107 and 108: - upetost pilota na spoju s konstru
- Page 109 and 110: Slika 5.39 Pilot spreman za zabijan
- Page 111 and 112: Na slici 5.42 prikazano je nekoliko
- Page 113 and 114: i ukrutiti postojeće temelje, kako
- Page 115 and 116: Na slikama 5.48, 5.49 i 5.50 prikaz
- Page 117 and 118: Slika 5.50 Vješanje armaturnog ko
- Page 119 and 120: Kopani piloti pogodni su za izvedbu
- Page 121 and 122:
glavne (uzdužne) armature, spiraln
- Page 123 and 124:
Model sa slike 6.1 odgovara modelu
- Page 125 and 126:
sustavima. Ovakvo se temeljenje kor
- Page 127 and 128:
Slika 6.7 Učinak promjene krutosti
- Page 129 and 130:
Ekscentrično, ispod tornja, postav
- Page 131 and 132:
Focht, J.A. (1967.)Discusion to pap
- Page 133 and 134:
Serranoa A., Olallab C., (2004) Sha