Stáhnout - Buderus
Stáhnout - Buderus Stáhnout - Buderus
Hydraulika 5 5 Hydraulika Podle nařízení o úsporách energie (EnEV) musí být každé otopné těleso osazeno samostatnou regulací výkonu. U otopných těles jsou nejčastěji používány termostatické ventily s hlavicemi. V závislosti na teplotě v místnosti ventil reguluje průtok otopným tělesem. Pro praktické výpočty lze použít vzorec pro výpočet tepelného výkonu otopného tělesa: Vzorec 11 Q = V ⋅1,16 ⋅( ϑ V – ϑ R ) Q Výkon vytápění [W] ϑ R Teplota zpátečky [°C] ϑ V Teplota na vstupu [°C] V Průtok [l/h] 1,16 Konstanta pro vodu (zohledňuje měrnou tepelnou kapacitu, hustotu a přepočty jednotek) V ideálním případě by závislost mezi průtokem a předáváním tepla byla lineární. To ale neplatí pro otopná tělesa (viz. obr. 31). Regulace průtoku se uskutečňuje změnou zdvihu ventilu. Tím dochází ke změně hydraulického odporu. Zvýšení hydraulického odporu má za následek snížení rychlosti proudění. Snížením rychlosti se zvyšuje doba setrvání otopné vody v otopném tělese. Zvýšením doby protékání otopné vody otopným tělesem roste teplotní spád (ϑ V – ϑ R ). Z toho vyplývá, že snižování průtoku nemůže lineárně ovlivňovat snížení tepelného výkonu otopného tělesa. Bude tedy nastavena charakteristika, která se odlišuje od lineární závislosti. Cílem kvalitní regulace je přiblížit se lineární závislosti. Tuto funkci by měl zajistit termostatický ventil. Q/Q N (%) 100 90 80 70 60 50 40 1 2 3 4 30 20 10 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 6 720 619 183-50.1il m/m N (%) Obr. 31 Závislost tepelného výkonu na průtoku pro otopné těleso s teplotou na vstupu ϑ V =90°C 1 teplotní spád ΔT =10K 2 teplotní spád ΔT =20K 3 teplotní spád ΔT =30 K 4 teplotní spád ΔT =40K m průtok otopné vody m N průtok otopné vody při jmenovitém tepelném výkonu Q tepelný výkon Q N jmenovitý tepelný výkon 6 720 619 183 (07/2009) – Projekční podklady na desková otopná tělesa Logatrend 49
5 Hydraulika 5.1 Dimenzování ventilů a autorita ventilu U otopného tělesa s navrženým teplotním spádem 20 K se snížením průtoku o 50 % sníží tepelný výkon pouze o cca 20 %. Aby se dosáhlo poklesu tepelného výkonu otopného tělesa také o 50 %, musel by klesnout průtok otopné vody o 80 %. Aby bylo dosaženo požadovaného přenosu tepla, musí termostatický ventil regulovat snížení tepelného výkonu o proporcionální reakci regulace. Ideální křivka ventilu tedy musí být zrcadlovou křivkou výkonu otopného tělesa ( Obr. 32). Tím bude dosažena linearita mezi zdvihem ventilu a tepelným výkonem otopného tělesa. Q/Q N (%) 100 80 50 0 0 20 50 100 6 720 619 183-51.1il 1 m/m N (%) 2 50 0 m/m N (%) Q/Q N (%) 100 100 1 + 2 Obr. 32 Spojení charakteristiky otopného tělesa a ventilu 1 Otopné těleso 2 Ventil h Zdvih ventilu m Průtok otopné vody m N Průtok otopné vody při jmenovitém tepelném výkonu Q Tepelný výkon Q N Jmenovitý tepelný výkon Nastavený průtok je závislý jak na oběhovém čerpadle a také na celkové tlakové ztrátě zařízení. Vliv ventilu na průtok je závislý na poměru tlakové ztráty ventilu při plném otevření a tlakové ztrátě ventilu při plném uzavření. Tento poměr se nazývá autoritou ventilu P v . Charakterizován je následujícím vzorcem: 50 20 0 50 100 h (%) 0 0 50 100 h (%) Vzorec 12 Δp V100 p v = --------------- Δp V0 p v autorita ventilu [-] Δp V100 tlaková ztráta ventilu při plném otevření [mbar] Δp V0 tlaková ztráta ventilu při plném uzavření [mbar] Podle velikosti autority ventilu, resp. podle tlakové ztráty ventilu vzhledem k tlakové ztrátě potrubní sítě okruhu příslušejícího ventilu, se charakteristika ventilu deformuje. Směrná hodnota by měla být mezi 0,3 a 0,5. Čím vyšší je autorita ventilu, tím je silnější ovlivnění zařízení ventilem. Velikost ventilu bude určena pomocí k VS hodnoty. k VS hodnota udává průtok v m 3 /h při maximálním otevření armatury a tlakové ztrátě ventilu 1 bar. Návrhu ventilu musí být věnována zvláštní pozornost. Jak poddimenzování tak také předimenzování mají negativní vliv na chování zařízení: • Bude-li navržený ventil poddimenzovaný, otopným tělesem nebude protékat požadované množství vody a těleso nemá požadovaný tepelný výkon. Důsledek: ventil zůstává stále v otevřené poloze a neslouží k regulaci. • Předimenzovaný ventil zhoršuje chování regulace. Velké průtoky budou zdvihem ventilu přiškrcovány, přičemž ventil bude pracovat většinu času těsně nad bodem uzavření. V kombinaci s cizími vlivy se v této souvislosti nedá již mluvit o regulaci, ventil již není schopen ovlivňovat teplotu. Důsledek: regulace se redukuje na chování ZAP/ VYP. Dochází ke stálému otevření nebo uzavření ventilu, což způsobuje kolísání teplot. Malé průřezy sedel ventilů způsobují vysokou rychlost průtoku, která zapříčiňuje nežádoucí hluk (pískání ventilů). Dále předimenzování přináší problémy při náběhu otopné soustavy. Předimenzované ventily budou pouštět velký průtok skrz otopná tělesa, čímž dojde k tomu, že ostatní otopná tělesa budou méně protékaná otopnou vodou. Vidíme, že není možné realizovat rovnoměrný ohřev soustavy, tzn. otopná tělesa budou ohřívána s časovým opožděním. 50 6 720 619 183 (07/2009) – Projekční podklady na desková otopná tělesa Logatrend
- Page 1: Desková otopná tělesa Projekčn
- Page 4 and 5: Obsah 8.4.1 BDH - Spolkový svaz n
- Page 6 and 7: Desková otopná tělesa Logatrend
- Page 8 and 9: Desková otopná tělesa Logatrend
- Page 10 and 11: Technický popis 2 2.1.5 K-Plan •
- Page 12 and 13: Technický popis 2 2.4 Technická d
- Page 14 and 15: Technický popis 2 2.4.2 VK-Profil
- Page 16 and 17: Technický popis 2 2.4.3 VKM-Profil
- Page 18 and 19: Technický popis 2 2.4.4 K-Plan 1 1
- Page 20 and 21: Technický popis 2 2.4.5 VK-Plan 1
- Page 22 and 23: Technický popis 2 2.4.6 VKM-Plan 1
- Page 24 and 25: Technický popis 2 2.5 Tlaková ztr
- Page 26 and 27: Technický popis 2 Ventil U pro Typ
- Page 28 and 29: Technický popis 2 Charakteristika
- Page 30 and 31: Tepelná pohoda 3 Tepelná pohoda z
- Page 32 and 33: Návrh otopných těles 4 4.1 Výpo
- Page 34 and 35: Návrh otopných těles 4 m/m N (%)
- Page 36 and 37: Návrh otopných těles 4 Volba spr
- Page 38 and 39: Návrh otopných těles 4 Přepoč
- Page 40 and 41: Návrh otopných těles 4 4.4 Návr
- Page 42 and 43: Návrh otopných těles 4 Parametry
- Page 44 and 45: Návrh otopných těles 4 Aby mohl
- Page 46 and 47: Návrh otopných těles 4 Shrnutí
- Page 48 and 49: Návrh otopných těles 4 4.5.4 Zak
- Page 52 and 53: Hydraulika 5 5.2 Hydraulické vyvá
- Page 54 and 55: Hydraulika 5 Hodnota k V nomogram/
- Page 56 and 57: Montáž 6 6.2 Pravé a levé prove
- Page 58 and 59: Montáž 6 6.3.1 Rozměry pro mont
- Page 60 and 61: Montáž 6 6.3.2 Hotová montáž n
- Page 62 and 63: Montáž 6 6.4 Příslušenství pr
- Page 64 and 65: Montáž 6 6.6.4 Montážní přemo
- Page 66 and 67: Montáž 6 S - připojovací šroub
- Page 68 and 69: Montáž 6 6.10 Logatrend Air - nen
- Page 70 and 71: Regulace deskových otopných těle
- Page 72 and 73: Regulace deskových otopných těle
- Page 74 and 75: Předpisy a provozní podmínky 8 8
- Page 76 and 77: Předpisy a provozní podmínky 8 2
- Page 78: Špičková technologie vytápění
Hydraulika<br />
5<br />
5 Hydraulika<br />
Podle nařízení o úsporách energie (EnEV) musí být<br />
každé otopné těleso osazeno samostatnou regulací<br />
výkonu. U otopných těles jsou nejčastěji používány<br />
termostatické ventily s hlavicemi. V závislosti na teplotě<br />
v místnosti ventil reguluje průtok otopným tělesem.<br />
Pro praktické výpočty lze použít vzorec pro výpočet<br />
tepelného výkonu otopného tělesa:<br />
Vzorec 11<br />
Q = V ⋅1,16 ⋅( ϑ V – ϑ R )<br />
Q Výkon vytápění [W]<br />
ϑ R Teplota zpátečky [°C]<br />
ϑ V Teplota na vstupu [°C]<br />
V Průtok [l/h]<br />
1,16 Konstanta pro vodu (zohledňuje měrnou tepelnou<br />
kapacitu, hustotu a přepočty jednotek)<br />
V ideálním případě by závislost mezi průtokem a<br />
předáváním tepla byla lineární. To ale neplatí pro<br />
otopná tělesa (viz. obr. 31).<br />
Regulace průtoku se uskutečňuje změnou zdvihu<br />
ventilu. Tím dochází ke změně hydraulického odporu.<br />
Zvýšení hydraulického odporu má za následek snížení<br />
rychlosti proudění. Snížením rychlosti se zvyšuje doba<br />
setrvání otopné vody v otopném tělese.<br />
Zvýšením doby protékání otopné vody otopným<br />
tělesem roste teplotní spád (ϑ V – ϑ R ). Z toho vyplývá,<br />
že snižování průtoku nemůže lineárně ovlivňovat<br />
snížení tepelného výkonu otopného tělesa. Bude tedy<br />
nastavena charakteristika, která se odlišuje od lineární<br />
závislosti.<br />
Cílem kvalitní regulace je přiblížit se lineární závislosti.<br />
Tuto funkci by měl zajistit termostatický ventil.<br />
Q/Q N (%)<br />
100<br />
90<br />
80<br />
70<br />
60<br />
50<br />
40<br />
1<br />
2<br />
3<br />
4<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100<br />
6 720 619 183-50.1il<br />
m/m N (%)<br />
Obr. 31 Závislost tepelného výkonu na průtoku pro<br />
otopné těleso s teplotou na vstupu ϑ V =90°C<br />
1 teplotní spád ΔT =10K<br />
2 teplotní spád ΔT =20K<br />
3 teplotní spád ΔT =30 K<br />
4 teplotní spád ΔT =40K<br />
m průtok otopné vody<br />
m N průtok otopné vody při jmenovitém tepelném výkonu<br />
Q tepelný výkon<br />
Q N jmenovitý tepelný výkon<br />
6 720 619 183 (07/2009) – Projekční podklady na desková otopná tělesa Logatrend 49
Change language