Vliv obvodovÃ½ch vÃ½ztuh na vÃ¡lcovÃ© skoÅepiny

More documents

Recommendations

Info

Vliv obvodových výztuh na chování válcové skořepiny Ing. Daniel Lemák poruch. Můžeme proto všechny tyto účinky počítat samostatně a na závěr je sečíst. 3.2.3 Aplikace poloohybové teorie Obecná deformace se skládá z deformace nosníkového typu s okrajovou poruchou a zploštění kruhového průřezu, přičemž nosníková deformace odpovídá při zatížení rozepsaném do Fourierovy řady jejímu prvnímu členu n = 1 a deformace příčného řezu členům dalším n = 2,3... 3.1. Přemístění odpovídající n = 1 a n = 2,3... je zřejmé z následujícího obrázku n=1 n=2, 3,... Obr. 3.1 Tvary přemístění odpovídající jednotlivým členům Fourierovy řady. V dalších odstavcích budou uvedeny rovnice pro výpočet vnitřních sil a deformací pro běžná zatížení. Jedná se o zatížení větrem, zatížení kapalinou uvnitř válce do výšky poloviny profilu, a rovnoměrné zatížení po průmětu skořepiny odpovídající např. zatížení sněhem. N x2 M ϕ 2 Získáme-li vztahy pro a , napětí vypočteme ze vzorců N x σ = 2 x2 t , (3.11) M ϕ 2 2 6. σ ϕ 2 = , (3.12) t přičemž je normálová síla ve směru osy válce, je ohybový moment v plášti skořepiny, N x2 M ϕ 2 w posun v radiálním směru, směru a v obvodovém směru, r střední poloměr skořepiny, x , ϕ souřadnice v osovém t tloušťka skořepiny, 3 t I = je moment setrvačnosti skořepiny a E je modul pružnosti materiálu. 12 Strana 12
Vliv obvodových výztuh na chování válcové skořepiny Ing. Daniel Lemák Veškeré vzorce předpokládají namáhání materiálu v pružném oboru pracovního diagramu. Koeficienty a K (dle [26]) jsou zřejmé z obrázku 3.2. K1 2 -K(l) 1.I. K(l) 2.I. -K K (0) (0) 1.III. 2.III. -K(l) K(l) 1.III. 2.III. -K(0) K(0) 1.IV. 2.IV. 1.0 K 1 K 2 K(l) 2.I. = K(l) 2.III. = K(l) = 1 2.IV. -K(0) K(0) 1.I. 2.I. x l l l l l -K(l) 1.IV. K (l) 2.IV. 0.9 0.8 K (0) 2.IV. 0.7 0.6 K(0) 2.I. K(0) 2.III. 0.5 0.4 0.3 0.2 K(l) 1.I. K(l) 1.III. 0.1 0.0 -0.1 -0.2 -0.3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 K(0) = K(l) 1.I. 1.IV. = 0 K(0) (0) 1.IV. K 1.III. a n l -0.4 Obr. 3.2 Průběhy koeficientů a K (převzato z [26]). K1 2 4 2 2 3 n ( n − 1) t t Kde a 4 n = , pro n = 2 platí a 6 2 = 1, 3161 . 3 48r t r Uvedené vztahy jsou pouze přibližné a orientační a jsou vhodné pro odhad tuhosti příčného průřezu a pro případné úvahy o vložení příčných výztuh. N x2 M ϕ 2 Získáme-li vztahy pro a , napětí vypočteme dle vztahů: N x σ = 2 x2 t , (3.13) M ϕ 2 2 6. σ ϕ 2 = . (3.14) t Zatížení kapalinou do poloviny profilu a rovnoměrné zatížení po půdoryse skořepiny, popisované v následujících odstavcích, se netýkají komínů a budou zde uvedeny pro dokumentování odlišnosti vzorců pro výpočet vnitřních sil a deformací pro různé typy zatížení. Z uvedených vzorců je zřejmé, že vzdálenost výztuh (při uvažování výztuh o nekonečné tuhosti) nutná pro eliminaci poloohybového chování skořepin je závislá pouze na koeficientech a K a ne na způsobu zatížení, jak je uvedeno v následující kapitole. K1 2 Strana 13
Page 1 and 2: ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
Page 3 and 4: Vliv obvodových výztuh na chován
Page 11: Vliv obvodových výztuh na chován
Page 63 and 64:
Vliv obvodových výztuh na chován
Page 65 and 66:
Page 67 and 68:
Page 69 and 70:
Page 71 and 72:
Page 73 and 74:
Page 75 and 76:
Page 77 and 78:
Page 79 and 80:
Page 81 and 82:
Page 83 and 84:
Page 85 and 86:
Page 87 and 88:
Page 89 and 90:
Page 91 and 92:
Page 93 and 94:
Page 95 and 96:
Page 97 and 98:
Page 99 and 100:
Page 101 and 102:
Page 103 and 104:
show all

Vliv obvodovÃ½ch vÃ½ztuh na vÃ¡lcovÃ© skoÅepiny

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?

Vliv obvodovÃ½ch vÃ½ztuh na vÃ¡lcovÃ© skoÅepiny