DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
VÍTĚZSLAV HAPL 77<br />
Tabulka 4.6: Parametry numerické studie <strong>prutu</strong> bez příčného podepření<br />
Parametr Hodnoty parametru<br />
Délka <strong>prutu</strong> 20-50-ti násobek výšky průřezu s krokem 10<br />
M/N 0,2-1,8m s krokem 0,4m<br />
ψ = M 1 /M 2 1, 0, -1<br />
Typ <strong>prutu</strong> IPE 300, HEA 240<br />
Tabulka 4.7: Amplitudy imperfekcí<br />
Průřez Imperfekce k ose y Imperfekce k ose z<br />
IPE 300 L/250 L/200<br />
HEA 240 L/200 L/150<br />
4.3.1.2 Výsledky numerické studie<br />
S ohledem na značný objem získaných dat, jsou v dalším tyto prezentovány pouze v grafické<br />
podobě, veškerá získaná data je však možno nalézt na přiloženém CD.<br />
4.3.1.2.1 Ověření posudku podle vztahu (4.4) pro prut bez příčného držení<br />
V grafech na obrázku 4.69 jsou zobrazeny hodnoty levé strany nerovnosti podle vztahu<br />
(4.4). Hodnoty χ z a χ LT jsou uváženy podle [41], pro izolované namáhání <strong>prutu</strong> rovinným<br />
vzpěrem a ohybem okolo osy největší tuhosti. χ LT je vyhodnoceno podle vztahů (6.57)[41]<br />
a (6.58)[41] při zohlednění tvaru momentové plochy a pro hodnoty ¯λ LT,0 = 0, 4 a β = 0, 75.<br />
Statistické vyhodnocení je provedeno v tabulce 4.8.<br />
4.3.1.2.2 Stanovení parametrů χ op posudku podle vztahu (4.3) pro prut bez<br />
příčného držení<br />
Pro stanovení součinitele χ op posudku podle (4.3) byl jako základ použit vztah (6.57)[41]<br />
a (6.58)[41] (zohlednění tvaru momentové plochy). Součinitel χ op je přitom kromě typu<br />
průřezu a globální štíhlosti ¯λ op závislý i na poměru namáhání <strong>prutu</strong> ohybovým momentem<br />
a normálovou silou. Pro zohlednění této skutečnosti byl zaveden pomocný parametr η<br />
vyjadřující poměr namáhání v krajních vláknech vztahem:<br />
η =<br />
− N E<br />
A<br />
− N E<br />
A<br />
+ M II<br />
E,el<br />
W pl,y<br />
− M II<br />
E,el<br />
W pl,y<br />
≤ 0. (4.5)<br />
Normálová síla N E je pro tlak dosazována kladnou hodnotou, M II<br />
E,el je kladnou hodnotou<br />
dosazovaný moment získaný elastickou geometricky nelineární analýzou imperfektní