DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
DISERTAÄNà PRÃCE Stabilita ocelového prutu spolupůsobÃcÃho s ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
26 STABILITA OCELOVÉHO PRUTU SPOLUPŮSOBÍCÍHO S PLÁŠTĚM<br />
2.4.3 Stabilizace putů podle doporučení ECCS<br />
Poddajnost pružného stabilizujícího podepření <strong>prutu</strong>, ke kterému je přímo připojen plášť,<br />
je možno stanovit ze vztahu pro bezvaznicový systém. Pro jednotlivé poddajnosti přitom<br />
v případě vaznicového nosného systému platí vztahy pro vnitřní panel podle obrázku 2.11.<br />
Rovněž pro stabilizační účinek pláště přímo podpíraného vazníky se vychází ze vztahů pro<br />
bezvaznicový systém. Pro stanovení dopadu na jednotlivé prvky (například vaznice, které<br />
jsou součástí diafragmatu) je třeba celkový stabilizující účinek diafragmatu rozdělit na jednotlivé<br />
stabilizované prvky. Toto je konzervativně možné z výrazu c vaznice = c · (n + 1),<br />
kde n je počet polí diafragmatu. Hodnotu tuhosti pružného podepření K 1 je možno přibližně<br />
∗ stanovit jako<br />
1<br />
K 1 =<br />
l · c vaznice<br />
kde l je délka stabilizovaného prvku.<br />
Samotné doporučení ECCS [40] uvádí postup, který vede k určení dopadu stabilizačního<br />
účinku pláště na nosníky a sloupy. Tento postup stanovuje, že podepřená část profilu je<br />
plně stabilizovaná, jestliže pro její plochu platí<br />
kde S je definována vztahem<br />
S > S y = f yA<br />
2<br />
S =<br />
a<br />
c (n + 1)<br />
(2.9)<br />
(2.10)<br />
Za předpokladu, že není podmínka (2.9) splněna, respektive v případě, kdy není u ohýbaného<br />
<strong>prutu</strong> podepřena tlačená pásnice, je možné stanovit velikost kritického zatížení<br />
následovně.<br />
N cr = ψ · N (2.11)<br />
M cr = ψ · M<br />
kde ψ je kladné minimum z ψ 1 a ψ 2 . V případě, že ψ 1 i ψ 2 jsou záporné, je prvek pro dané<br />
hodnoty N a M plně stabilizován. Hodnoty ψ 1 a ψ 2 jsou dány vztahem<br />
ψ 1,2 = −k √<br />
) [<br />
2<br />
1<br />
± √(<br />
k1<br />
− 1 ( ) 2<br />
] ¯Sh<br />
W z W ω −<br />
(2.12)<br />
2k 2 2k 2 k 2 2i p<br />
přičemž<br />
¯S<br />
je menší z hodnot S a S y<br />
k 1<br />
= N(W z + W ω ) + M ¯Sh/i 2 p<br />
k 2<br />
W z<br />
= N 2 − M 2 /i 2 p<br />
= π 2 EI z /l 2 + ¯S<br />
∗ Skutečná tuhost příčného podepření se od takto přibližně stanovené hodnoty liší v charakteru výsledného<br />
deformovaného tvaru konstrukce(zkosení diafragmatu oproti ohybové čáře reálně namáhaného<br />
<strong>prutu</strong>)