SAVOJNI DUKTILNI ZIDOVI

- Podaci o proračunskom modelu: 

SAVOJNI DUKTILNI ZIDOVI 

- materijali: beton C25/30, fcd=25/1.5=16.7 MPa, armatura B500B, fyd=500/1.15=434 MPa 

- nosivi sustav za horizontalna i vertikalna opterećenja: duktilni zidovi, d=20 cm, duljina 

4.0 m 

- visina jedne etaže 3.0 m, broj etaža 5. 

- Nosivi sustav za vertikalna opterećenja: horizontalni nosači (grede ispod ploče) 20/40 

cm, stupovi 40/40 cm, povezani horizontalnim plošnim elementima (ploče), debljine d=20 

cm 

- Peterokatni, višepoljni sustav 

- Tlocrtni raster 6 m u oba globalna ortogonalna smjera


2. Detaljniji prikaz geometrijskih svojstava sustava: 

a/ tlocrtni prikaz nosivog sustava



b/ uzdužni presjek



c/ poprečni presjek

VITKI DUKTILNI ZIDOVI 


d/ izometrijski prikaz



e/ pogled na nosivi sustav za horizontalna opterećenja


Pretpostavljena opterećenja: 

a/ Vlastita težina nosive konstrukcije uključena u proračunski model + dodatno stalno 

opterećenje – (predpostavljeno 2.00 kN/m2) 

b/ Pokretno opterećenje – (predpostavljeno 4.00 kN/m2)


4. Vrsta proračuna 

- Linearna statička+dinamička analiza 

- mase zadane u računalnom modelu na osnovu navedenih opterećenja 

- Ulazni parametri za projektni spektar odgovora: 

- vrsta tla B, 

- tip spektra S 2 ., 

- računsko ubrzanje tla 0.2g, 

- faktor ponašanja 3.0 – nezavisni zidovi


5. Računski spektar odgovora


6. Udio masa po vlastitim vektorima 

7. Mjerodavna kombinacija za 

dimenzioniranje: 

- 1.0G+/-1.0Sx+/-0.3Sy 

- 1.0G+/-1.0Sy+/-0.3Sx 

8. Mjera geometrijske 

nelinearnosti 

θ = ΣN*u/ΣV*hkata = 0.00049

9. Prvi i drugi vlastiti oblik 


Smjer X

10. Prvi i drugi vlastiti oblik 


Smjer Y


11. Karakteristični elementi na kojima je provedeno dimenzioniranje: zidovi - pogled:

VITKI DUKTILNI ZIDOVI 

12. Prikaz rezultata u nosivom sustavu za elemente koji ne preuzimaju potresno opterećenje – savojni 

momenti


12. Mjerodavni rezultati za dimenzioniranje nosivih elemenata za najnepovoljniju 

kombinaciju - POMACI SUSTAVA (mm)



kombinaciju 

SAVOJNI MOMENT (KNm)



kombinaciju - POPREČNA SILA (KN)



kombinaciju 

UZDUŽNA SILA (KN)

13. Dimenzioniranje karakterističnog zida 

bw0 ≥ max{0.15,hs/20} 

hs = 300 cm 

bw0 ≥ max{0.15,0.15} 

bw0 = 0.15 

nvelopa momenata savijanja: 

Msd= 3615.0 kNm 

Vsd = 925.16 kN 

Nsd = 1160.27 kN


Geometrijske karakteristike zida: 

Duljina: lw = 400 cm 

Širina: bw = 20 cm 

d1= 2 cm 

dx= 18 cm 

dy= 398 cm 

beton: 

C25/30 

f cd 

=2.5/1.5=1.67kN/cm 2 

armatura: 

B500B 

f Yd 

=50/1.15=43.48 kN/cm 2 

Širina rubnog serklaža: 

bw0 = min {0.15lw,1.50bw} = min {60,30} = 30 cm


Dimenzioniranje Msd 

M = M + N ⋅ 

⎛ 

d 

h ⎞ 

3615 1160.27 

⎛ 

3.98 

4.00 ⎞ 

5959.74 kNm 

sds sd sd ⎜ − ⎟ = + ⋅⎜ − ⎟ = 

⎝ 2⎠ ⎝ 2 ⎠ 

M = µ ⋅b⋅d ⋅ f = 0.159 ⋅0.2 ⋅3.98 ⋅ 16700 = 8412.20 kNm > M 

A 

2 2 

Rd ,lim Rd ,lim 

cd sds 

s, 

pot 

M N 

sds 

sd 

≈ − = 

595974 

− 

1160.27 

= 43.13 − 26.73 = 16. 4 cm 

0.8⋅d⋅ f f 0.8⋅398⋅43.4 43.4 

yd 

yd 

2 

As 

,min 

= 

0.5 

⋅ 20 ⋅ 400 = 40.0 

100 

Odabrano: 20∅16 

cm 

2 

A s 

= 

40.2 

cm 

2


Dimenzioniranje Vsd 

Az ,min = 0.15% ⋅ d ⋅100 

= 

3.0 cm 

2 

m 

Odabrano: Q-188 - obostrano 

Nosivost zidova na poprečne sile (s minimalnom armaturom): 

Slom tlačne dijagonale 

U kritičnom području: 

V 

sd 

Van kritičnog područja: 

≤ 

V 

Rd2 

= 0.4 ⋅ 

( 0.7 − f 200) ⋅ f ⋅ b ⋅ z 

ck 

cd 

w 

( ) 

V = 0.5⋅ 0.7 − f 200 ⋅ f ⋅b ⋅z 

Rd 2 

ck cd w 

Rd 2 

25.0 

V = 35151.36kN ≥V 

f 

f 

b 

ck 

cd 

w 

= 

fck 

= = 19.2 

1.3 

= 20.0 cm 

z ≈0.80 

⋅d 

sd 

Mpa 

Mpa


Slom vlačne dijagonale 

Postupak ovisi o koeficijentu: 

α = M 

sd 3615.0 

s 

V ⋅l 

= 925.16 ⋅4 

= 

sd 

w 

0.98 

Ako je 

α s ≤ 1.3 

tada zidovi nose izrazito posmično i potrebno je da: 

Rd 3 

ywd 

w 

= 5985.92 ≥V 

( 0.3) ( 1.3 ) 

V ≤ V = ⎡ 

sd Rd 3 ⎣ρ ⋅ f ⋅ α − + ρ ⋅ f ⋅ −α 

⎤ b z 

h ywd s v ywd s ⎦⋅ ⋅ 

w 

Ash 

ρ = ρ = = 

21.88 ⋅ 

= 0.00188 

h v 

A 20 ⋅100 

V 

f 

b 

= 500.0 Mpa 

= 20.0 cm 

z ≈ 0.8 ⋅d 

sd 

c


Detaljiranje duktilnosti: 

Promjer vilica: Φmin = 6 mm 

Vertikalna udaljenost: min(100mm ; 8dbL) 

Odabrana armatura: Q-283 

Kontrola tlačnih naprezanja: 

(Nsd/Ac)/fcd=0.14/1.67= νd = 0.08 < 0.4 

hcr = max{lw,hw/6} = max{400,250} = 400 

hcr ≤ {2lw;hs , za n ≤ 6 katova; 2hs za n ≥ 7 katova} ≤ {800,300} = 300


b 

αω ≥ 30 × µ × ( ν + ω ) × ε × c 

- 0.035 

wd φ d v sy, 

d b 

0 

ω = ρ f / f = 0.00283* 43.48/1.67 = 0.074 

v ν yd cd 

f 0.28× 84 × ( 

300 

) 

volumen _ vilica yd 

ω = × = 

10 

× 

43.48 

= 0.15 

wd volumen _ betonske _ jezgre f 16* 26 × 300 1.67 

cd 

µ = 5.0 φ 

ν = 0.08 

d 

b = 30cm 

c 

b = 24.8cm 

0 

ε = 0.1% =0.001 

sy, 

d 

α = α × α 

n s 

α = 1- 

2 

∑b /6b × h 

n i 0 0 

i 

n = 20 

α = 0.901 

n 

α = (1 - s/ 2 b )(1 - s/ 2 h ) 

s 0 0 

α = 0.637 

s 

0.574*0.15 ≥ ¨30*5*(0.08 + 0.074) *0.001*30 / 24.8 −0.035 

0.086 ≥−0.007

13. Dimenzioniranje karakterističnog zida

Sličnosti i razlike A/B zidova 

omjer h/l, krit zona*, arm. . vijenca 

• Veliki nisko armirani (MDC) 2/3 * EC 2 

• Niski duktilni MDC 0.5 * EC 8 

• Savojni duktilni MDC * EC 8 

• Savojni duktilni HDC ** EC 8 

debljina, isti kriteriji 

• AKO JE RAZLIKA SAMO U ARMIRANJU VIJENACA KRITIČNE ZONE 

Onda je najracionalnije imati Duktilne zidove HDC 

• Pravi kriterij je deformabilnost konstrukcije 

Smanjenje potresnih sila kroz faktor ponašanja 

anja qo 

vraća a se natrag kroz povećanje deformacija jer one ne ovise o qo

Problem uklještenja zidova 

u temeljnu konstrukciju 

• Kada se zid ne može 

uklještiti 

u temeljnu 

konstrukciju zbog 

premale vertikalne sile u 

njemu – usidriti ga u 

temeljno tlo

Prednosti udvojenih zidova 

• Očekuje se značajan ajan gubitak potencijalne energije zbog plastifikacije 

prečki koje povezuju zidove 

• Preciznije analize pokazuju de je to ostvarivo tek kod jako 

velikih deformacija

SAVOJNI DUKTILNI ZIDOVI

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?