Magnezijev oksid iz morske vode - Kemijsko-tehnološki fakultet
Magnezijev oksid iz morske vode - Kemijsko-tehnološki fakultet Magnezijev oksid iz morske vode - Kemijsko-tehnološki fakultet
gdje je: V& ⋅γ o A o vo = 1 1 − γ γ o izl = q V & o – volumni protok kroz zonu najsporijeg taloženja, m 3 h -1 γ o – gustoća suspenzije u zoni najsporijeg taloženja, kg m -3 A – površina poprječnog presjeka taložnika, m 2 v o – brzina taloženja u zoni najsporijeg taloženja, m h -1 γ izl – gustoća suspenzije na izlazu, kg m -3 q m – kapacitet taložnika, kg h -1 m -2 . m (32) Iz izraza (32) računa se površina poprječnog presjeka taložnika. Iz te površine i volumena zone ugušćivanja računa se visina zone ugušćivanja, na temelju koje se odreñuje visina taložnika. Brzina sedimentacije računa se prema izrazu: v Z − Z i o o = tg α = (33) τ o gdje je: Z i – odsječak na osi ordinate koji tvori tangenta na krivulju brzine sedimentacije u odreñenom vremenuτ, m Z o – visina suspenzije za vrijeme τ o , m τ o – promatrano vrijeme, h. Gustoća čvrste faze, γ o , u zoni najsporijeg taloženja računa se prema izrazu: gdje je: ⋅ Z = γ ul ul γ o (34) Z i γ ul – masena koncentracija suspenzije na ulazu, kg m -3 Z ul – početna visina suspenzije, m. Površina poprječnog presjeka taložnika ovisi o zoni minimalnog kapaciteta. Za kontinuirani taložnik materijalna bilanca za čvrstu fazu je sljedeća: 89
gdje je: V& ⋅ γ = V& ⋅ γ (35) ul ul V & ul – volumni protok ulazne suspenzije, m 3 h -1 V & izl – volumni protok izlazneuspenzije, m 3 h -1 . izl izl Uz uvjet da ništa čvrste faze ne izlazi u preljevu, volumni protok izlazne suspenzije će biti: ul ⋅γ ul izl = V & V& (36) γ Bilanca kapljevine glasi: izl ( 1− γul ) −V& izl ⋅ ( − γizl ) V& p V & ⋅ = (37) ul 1 gdje je: V & p – volumni protok preljeva, m 3 h -1 . Ako se izraz (36) uvrsti u izraz (37) slijedi: ⎛ 1 1 ⎞ V & = ⋅ ⋅ ⎜ − ⎟ p V& ul γ ul (38) ⎝ γ ul γ izl ⎠ Dijeljenjem jednadžbe (38) s površinom poprječnog presjeka, A, dobiva se: V & V& = A ⋅γ ⎛ 1 ⋅ ⎜ ⎝ γ p ul ul 1 A ul − γ izl ⎞ ⎟ ⎠ (39) V& p gdje A predstavlja linearnu brzinu kapljevine koja se diže u bistru zonu. Kada se želi spriječiti dizanje zone, brzina kapljevine prema gore treba biti jednaka ili manja od brzine taloženja čvrste faze. Radi toga V& p A može biti zamijenjeno s v o . Ako već postoji neka kritična zona s najmanjim kapacitetom, onda ukupna količina čvrste faze koja uñe u taložnik mora proći i kroz ovu zonu, pa je: V& ⋅ γ = V& ⋅ γ (40) ul ul o o 90
- Page 45 and 46: Tablica 10 − nastavak Element Kon
- Page 47 and 48: Tablica 11. Sadržaji i ponašanje
- Page 49 and 50: 2.2. EKSPLOATACIJA MINERALA OTOPLJE
- Page 51 and 52: vatrostalnih materijala na osnovi m
- Page 53 and 54: morskom vodom. U Cumberlandu kod Ha
- Page 55 and 56: Zaostali karbonat iz vapna imat će
- Page 57 and 58: − obrada magnezijeva hidroksida n
- Page 59 and 60: CaCO 3 (s) i do taloženja istog,
- Page 61 and 62: Mehanizam nastajanja taloga magnezi
- Page 63 and 64: Taloženje se može provesti i uz v
- Page 65 and 66: koloidne čestice kroz disperznu sr
- Page 67 and 68: hidroksida. Naime, kod dužeg traja
- Page 69 and 70: že pomiješati sa suspenzijom koja
- Page 71 and 72: Flokulanti se meñusobno razlikuju
- Page 73 and 74: 140 cm 3 ↔ 1 g flokulanta flokal-
- Page 75 and 76: Kod navedenih ispitivanja masena ko
- Page 77 and 78: Tablica 14. Visina taloga, Z (mm),
- Page 79 and 80: Z 1 − visina na koju se talog dob
- Page 81 and 82: Svakoj visini Z o odgovara odreñen
- Page 83 and 84: 7 6 5 3,9 cm3 ∆ Z / mm 4 3 2 1 0
- Page 85 and 86: 6 5 4,3 cm3 ∆ Z / mm 4 3 2 1 0 0
- Page 87 and 88: Usporedba s ranije ispitivanim flok
- Page 89 and 90: 100 g praškastog flokulanta ……
- Page 91 and 92: Slijedi da su koncentracija i prisu
- Page 93 and 94: Naime, zona D je pod tlakom i u njo
- Page 95: Brzina taloženja, v s (nagib tange
- Page 99 and 100: 2.5. NESTEHIOMETRIJSKI NAČIN TALO
- Page 101 and 102: 2.6. BOROV (III) OKSID U MAGNEZIJEV
- Page 103 and 104: to da etilen-glikol nije djelotvora
- Page 105 and 106: nastaviti sa zaluženom destilirano
- Page 107 and 108: meñučestičnih veza. Uslijed povi
- Page 109 and 110: strukturno stanje i geometrija prah
- Page 111 and 112: granicama zrna tijekom sinteriranja
- Page 113 and 114: sustava, koja sadrži manju slobodn
- Page 115 and 116: Slika 38. Osnovne promjene koje nas
- Page 117 and 118: Slika 39. Prikaz šest mogućih meh
- Page 119 and 120: Zbog toga se rezultati fundamentaln
- Page 121 and 122: magnezijeva oksida ne ovise samo o
- Page 123 and 124: Ovisnost zgušnjavanja ispresaka ma
- Page 125 and 126: Montičelit (CaMgSiO 4 ) i mervinit
- Page 127 and 128: oksida, npr. CaO i Na 2 O, snizuje
- Page 129 and 130: plinovitoj fazi vrlo značajan za d
- Page 131 and 132: objasniti time da Al 3+ ioni mogu u
- Page 133 and 134: Primjerice: - u temperaturnom podru
- Page 135 and 136: Dodatak w = 0,2 % TiO 2 (u obliku a
- Page 137 and 138: LITERATURA Alvarado E., Torres-Mart
- Page 139 and 140: Hraste M., Mehaničko procesno inž
- Page 141 and 142: Martinac V., Labor M., Gadžo Z., P
- Page 143 and 144: Pilson M. E. Q., An Introduction to
gdje je:<br />
V& ⋅ γ = V&<br />
⋅ γ<br />
(35)<br />
ul<br />
ul<br />
V & ul<br />
– volumni protok ulazne suspenzije, m 3 h -1<br />
V & <strong>iz</strong>l<br />
– volumni protok <strong>iz</strong>lazneuspenzije, m 3 h -1 .<br />
<strong>iz</strong>l<br />
<strong>iz</strong>l<br />
Uz uvjet da ništa čvrste faze ne <strong>iz</strong>lazi u preljevu, volumni protok <strong>iz</strong>lazne suspenzije će<br />
biti:<br />
ul<br />
⋅γ<br />
ul<br />
<strong>iz</strong>l<br />
= V &<br />
V& (36)<br />
γ<br />
Bilanca kapljevine glasi:<br />
<strong>iz</strong>l<br />
( 1−<br />
γul<br />
) −V&<br />
<strong>iz</strong>l<br />
⋅ ( − γ<strong>iz</strong>l<br />
) V&<br />
p<br />
V & ⋅ =<br />
(37)<br />
ul<br />
1<br />
gdje je:<br />
V & p<br />
– volumni protok preljeva, m 3 h -1 .<br />
Ako se <strong>iz</strong>raz (36) uvrsti u <strong>iz</strong>raz (37) slijedi:<br />
⎛ 1 1 ⎞<br />
V & = ⋅ ⋅<br />
⎜ −<br />
⎟<br />
p<br />
V&<br />
ul<br />
γ<br />
ul<br />
(38)<br />
⎝ γ<br />
ul<br />
γ<br />
<strong>iz</strong>l ⎠<br />
Dijeljenjem jednadžbe (38) s površinom poprječnog presjeka, A, dobiva se:<br />
V & V&<br />
=<br />
A<br />
⋅γ<br />
⎛ 1<br />
⋅<br />
⎜<br />
⎝ γ<br />
p ul ul 1<br />
A<br />
ul<br />
−<br />
γ<br />
<strong>iz</strong>l<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
(39)<br />
V&<br />
p<br />
gdje A<br />
predstavlja linearnu brzinu kapljevine koja se diže u bistru zonu.<br />
Kada se želi spriječiti d<strong>iz</strong>anje zone, brzina kapljevine prema gore treba biti jednaka ili<br />
manja od brzine taloženja čvrste faze. Radi toga<br />
V&<br />
p<br />
A<br />
može biti zamijenjeno s v o . Ako<br />
već postoji neka kritična zona s najmanjim kapacitetom, onda ukupna količina čvrste<br />
faze koja uñe u taložnik mora proći i kroz ovu zonu, pa je:<br />
V& ⋅ γ = V&<br />
⋅ γ<br />
(40)<br />
ul<br />
ul<br />
o<br />
o<br />
90
Change language