materiali v prometu-zbirka nalog za avditorne vaje z rešitvami
materiali v prometu-zbirka nalog za avditorne vaje z rešitvami
materiali v prometu-zbirka nalog za avditorne vaje z rešitvami
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Univer<strong>za</strong> v Mariboru<br />
Fakulteta <strong>za</strong> gradbeništvo<br />
MATERIALI<br />
<strong>zbirka</strong> <strong>nalog</strong> z <strong>rešitvami</strong><br />
Promet - UNI<br />
Pripravila: mag. Lucija Hanžič, udig<br />
Oktober, 2002<br />
Lastnik tega zvezka sem:<br />
Dostopno na spletnem naslovu: http://fg.uni-mb.si/Predmeti/Mt/ZbirkaNalog.pdf
Oznake in enačbe 2<br />
OZNAKE NALOG<br />
KONSTANTE<br />
Osnovna <strong>nalog</strong>a<br />
Dodatna <strong>nalog</strong>a<br />
Te vrste <strong>nalog</strong> je potrebno razumeti, da bi se lahko lotili reševanja<br />
ostalih <strong>nalog</strong><br />
Reševanja takšnih <strong>nalog</strong> se lotite šele, ko razumete že vse<br />
predhodne <strong>nalog</strong>e<br />
Ludolphovo število π = 3.<br />
14<br />
Uporabljajte konstanto v kalkulatorju!<br />
Eulerjevo število e = 2.<br />
72<br />
Uporabljajte konstanto v kalkulatorju!<br />
m<br />
Gravitacijski pospešek g = 9.<br />
81 2<br />
s<br />
Avogadrovo število<br />
Plinska konstanta<br />
Boltzmanova konstanta<br />
N<br />
A<br />
= 6.<br />
02<br />
J<br />
R = 8.<br />
31<br />
mol<br />
k =<br />
1.<br />
38 ⋅10<br />
10<br />
K<br />
−23<br />
−19<br />
Osnovni električni naboj e =<br />
1.<br />
60 ⋅10<br />
As<br />
0<br />
23<br />
J<br />
K<br />
1<br />
= 6.<br />
02<br />
mol<br />
10<br />
26<br />
1<br />
kmol
Oznake in enačbe 3<br />
ENAČBE IN OZNAKE<br />
Uporabljene merske enote so v skladu z Mednarodnim sestavom enot SI (Système International<br />
d'Unités). V oglatih oklepajih so na prvem mestu <strong>za</strong>pisane osnovne fizikalne enote, na drugem mestu<br />
pa enote, ki so v Zbirki najpogosteje uporabljane. Za temperaturo se v besedilih <strong>nalog</strong> <strong>za</strong>radi lažje<br />
predstavljivosti pojavljajo tudi stopinje Celzija (ºC).<br />
ATOMSKA STRUKTURA<br />
Molska masa<br />
m<br />
M =<br />
n<br />
[] 1<br />
Število atomov (molekul)<br />
m ⋅N<br />
N =<br />
M<br />
A<br />
[] 1<br />
Atomska (molekulska) gostota<br />
N<br />
ρ ⋅N<br />
M<br />
⎡ 1<br />
⎢<br />
⎣m<br />
1<br />
cm<br />
A<br />
ρ = , 3 3<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
m masa snovi [kg, g]<br />
n množina snovi [mol]<br />
M molska masa<br />
⎡ kg g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
m masa snovi [kg, g]<br />
ρ gostota<br />
⎡ kg g ⎤<br />
⎢ , 3 3 ⎥<br />
⎣m<br />
cm ⎦<br />
M molska masa<br />
⎡ kg g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
Število potencialnih nosilcev električnega toka<br />
Ne = N⋅<br />
v [] 1<br />
N število atomov [1]<br />
ATOMSKA UREDITEV<br />
Faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti<br />
F<br />
p<br />
V<br />
ai<br />
=<br />
n<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
A ⋅ V<br />
i<br />
V<br />
c<br />
4 ⋅ π ⋅r<br />
=<br />
3<br />
3<br />
i<br />
ai<br />
[] 1<br />
3 3 [ m , cm ]<br />
v valenca [1]<br />
n število elementov [1]<br />
Ai<br />
Vai<br />
število atomov i-tega<br />
elementa v osnovni<br />
celici<br />
volumen atoma<br />
(krogle) i-tega<br />
elementa<br />
[1]<br />
[m 3 , cm 3 ]<br />
Vc volumen celice [m 3 , cm 3 ]<br />
ri<br />
radij atoma i-tega<br />
elementa<br />
[m, cm]
Oznake in enačbe 4<br />
Osnovne celice<br />
Kubična<br />
Osnovna celica A F(r) Fp<br />
enostavna 1 a0 = 2r<br />
0.52<br />
ploskovno<br />
centrirana<br />
telesno<br />
centrirana<br />
Heksagonalna gosto<br />
zložena<br />
a0, b0, c0 – mrežni parametri [m, nm]<br />
Število osnovnih celic<br />
N<br />
nc =<br />
A<br />
n<br />
c =<br />
V<br />
V<br />
c<br />
[] 1<br />
[] 1<br />
Linearna gostota<br />
L ρ<br />
=<br />
A<br />
d<br />
⎡ 1<br />
⎢<br />
⎣m<br />
,<br />
1 ⎤<br />
nm⎥<br />
⎦<br />
Planarna gostota<br />
P ρ<br />
A<br />
⎡ 1<br />
⎢<br />
⎣m<br />
1<br />
= , 2 2<br />
d nm<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
Teoretična gostota<br />
ρ<br />
T<br />
=<br />
n<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
( A<br />
V<br />
c<br />
i<br />
⋅M<br />
)<br />
⋅N<br />
⎡ g<br />
⎢<br />
⎣cm<br />
Enokomponentni sistem: n=1<br />
A<br />
i<br />
3<br />
kg<br />
, 3<br />
m<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
4 a0 = 2r<br />
2 0.74<br />
2<br />
2 (6)<br />
4r<br />
a0 = 0.68<br />
3<br />
a<br />
c<br />
0<br />
0<br />
=<br />
=<br />
2r<br />
1.<br />
633a<br />
0<br />
0.74<br />
N število atomov [1]<br />
A<br />
število atomov v eni<br />
osnovni celici<br />
[1]<br />
V volumen snovi [m 3 ]<br />
Vc<br />
A<br />
volumen osnovne<br />
celice<br />
število atomov na<br />
daljici d<br />
[m 3 ]<br />
[1]<br />
d dolžina daljice [m, nm]<br />
A<br />
število atomov na<br />
ploskvi P<br />
[1]<br />
P ploščina ploskve [m 2 , nm 2 ]<br />
n število elementov [1]<br />
Ai<br />
Mi<br />
število atomov i-tega<br />
elementa v osnovni<br />
celici<br />
[1]<br />
molska masa i-tega ⎡ kg g ⎤<br />
elementa ⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
Vc volumen celice [m 3 , cm 3 ]
Oznake in enačbe 5<br />
Opozorilo! Oznaka A se uporablja <strong>za</strong> označevanje števila mrežnih mest v osnovni celici, kakor tudi<br />
<strong>za</strong> označevanje števila atomov v osnovni celici. Kadar so vsa mrežna mesta <strong>za</strong>sedena z istovrstnimi<br />
atomi med njunima vrednostima ni razlik. Vendar temu ni vedno tako, saj se v mreži pojavljajo vrzeli<br />
ter substitucijski in intersticijski atomi!<br />
Interplanarna razdalja<br />
d<br />
hkl<br />
=<br />
h<br />
2<br />
a<br />
0<br />
+ k<br />
2<br />
+ l<br />
Bragg-ov <strong>za</strong>kon<br />
sinθ<br />
λ<br />
=<br />
2 ⋅ d<br />
hkl<br />
Difrakcija žarkov X<br />
2<br />
a0 mrežni parameter [m, nm]<br />
h k l indeksi ravnin [1]<br />
Osnovna celica Vzorec h 2 +k 2 +l 2<br />
λ valovna dolžina [m, nm]<br />
dhkl interplanarna razdalja [m, nm]<br />
EKC 1 2 4 5 6 8<br />
PCKC 3 4 8 11 12 16<br />
TCKC 2 4 6 8 10 12 14 16<br />
NAPAKE V ATOMSKI UREDITVI<br />
Gostota vrzeli<br />
n<br />
n<br />
v<br />
= n ⋅ e<br />
A<br />
−Q<br />
RT<br />
⎡ 1<br />
⎢ ,<br />
⎣m<br />
⎡ 1 1<br />
⎢ , 3<br />
⎣m<br />
cm<br />
1<br />
= 3 3<br />
Vc<br />
cm<br />
Gostota dislokacij<br />
ρ<br />
L<br />
⎡ m<br />
⎢<br />
⎣m<br />
d<br />
d = 3<br />
V<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
3<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
n gostota mrežnih mest<br />
⎡ 1 1 ⎤<br />
⎢ , 3 3 ⎥<br />
⎣m<br />
cm ⎦<br />
Q aktivacijska energija<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
A število mrežnih mest<br />
v osnovni celici<br />
[1]<br />
Vc volumen celice [m 3 , cm 3 ]<br />
Ld<br />
dolžina dislokacij v<br />
volumnu V<br />
[m]<br />
V volumen [m 3 ]
Oznake in enačbe 6<br />
DIFUZIJA<br />
Hitrost premikanja atoma<br />
Arrhenius-ova enačba:<br />
c = c<br />
0<br />
⋅ e<br />
−Q<br />
RT<br />
⎡1⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
Difuzijski koeficient<br />
D = D<br />
0<br />
⋅ e<br />
−Q<br />
RT<br />
⎡m<br />
⎢<br />
⎣ s<br />
I. Fickov <strong>za</strong>kon:<br />
∆c<br />
= −D<br />
⋅<br />
∆x<br />
2<br />
cm<br />
,<br />
s<br />
2<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎡ 1 1 ⎤<br />
⎢ , 2 ⎥<br />
⎣m<br />
⋅ s cm ⋅ s⎦<br />
J 2<br />
Masni tok<br />
N<br />
=<br />
S ⋅ t<br />
⎡ 1 1 ⎤<br />
⎢ , 2 ⎥<br />
⎣m<br />
s cm s⎦<br />
J 2<br />
II. Fickov <strong>za</strong>kon:<br />
2<br />
dc d c<br />
= D 2<br />
dt dx<br />
Rešitev je odvisna od robnih pogojev!<br />
Ena izmed možnih rešitev je:<br />
c<br />
c<br />
s<br />
s<br />
− c<br />
− c<br />
x<br />
0<br />
⎛<br />
= erf⎜<br />
⎝ 2<br />
x<br />
D ⋅ t<br />
ki velja, kadar se difuzijski koeficient,<br />
koncentracija difuzijskih atomov na površini in v<br />
notranjosti materiala ne spreminjajo.<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
c0 konstanta<br />
⎡1<br />
⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
Q aktivacijska energija<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
D0 difuzijska konstanta<br />
2 2 ⎡m<br />
cm ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣ s s ⎦<br />
Q aktivacijska energija<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
D difuzijski koeficient<br />
2 2 ⎡m<br />
cm ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣ s s ⎦<br />
∆c sprememba<br />
koncentracije na<br />
razdalji ∆x<br />
⎡ 1 1 ⎤<br />
⎢ , 3 3 ⎥<br />
⎣m<br />
cm ⎦<br />
∆x razdalja [m, cm]<br />
N število atomov [1]<br />
S površina [m 2 ]<br />
t čas [s]<br />
D difuzijski koeficient<br />
2 2 ⎡m<br />
cm ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣ s s ⎦<br />
cs konstantna<br />
koncentracija na<br />
površini<br />
c0<br />
cx<br />
koncentracija v<br />
notranjosti materiala<br />
koncentracija na<br />
globini x od površine<br />
x razdalja od površine [m, mm]<br />
t čas [s]
Oznake in enačbe 7<br />
Error funkcija<br />
z erf(z) z erf (z) z erf (z)<br />
0 0 0.55 0.5633 1.3 0.9340<br />
0.025 0.0282 0.60 0.6039 1.4 0.9523<br />
0.05 0.0564 0.65 0.6420 1.5 0.9661<br />
0.10 0.1125 0.70 0.6778 1.6 0.9763<br />
0.15 0.1680 0.75 0.7112 1.7 0.9838<br />
0.20 0.2227 0.80 0.7421 1.8 0.9891<br />
0.25 0.2763 0.85 0.7707 1.9 0.9928<br />
0.30 0.3286 0.90 0.7970 2.0 0.9953<br />
0.35 0.3794 0.95 0.8209 2.2 0.9981<br />
0.40 0.4284 1.0 0.8427 2.4 0.9993<br />
0.45 0.4755 1.1 0.8802 2.6 0.9998<br />
0.50 0.5205 1.2 0.9103 2.8 0.9999<br />
NATEZNE IN TLAČNE NAPETOSTI<br />
σ<br />
F<br />
⎡ N<br />
⎢Pa<br />
= ,<br />
⎣ m<br />
N<br />
= 2 2<br />
A<br />
mm<br />
NATEZNE LASTNOSTI<br />
Hookov <strong>za</strong>kon<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎡ N N<br />
σ = E ⋅ ε ⎢Pa<br />
= , 2 2<br />
⎣ m mm<br />
Opozorilo! Hookov <strong>za</strong>kon velja v območju<br />
proporcionalnosti!<br />
Modul elastičnosti<br />
E<br />
∆σ<br />
⎡ N<br />
⎢Pa<br />
= ,<br />
⎣ m<br />
N<br />
= 2 2<br />
∆ ε<br />
mm<br />
Specifična deformacija (relativni raztezek)<br />
l − l<br />
ε =<br />
l<br />
0<br />
0<br />
[] 1<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
F sila [N]<br />
A površina prere<strong>za</strong><br />
pravokotno na smer<br />
obremenitve<br />
[m 2 , mm 2 ]<br />
E modul elastičnosti [Pa]<br />
ε<br />
specifična<br />
deformacija<br />
[1]<br />
∆σ sprememba napetosti [Pa]<br />
∆ε sprememba<br />
specifične<br />
deformacije<br />
[1]<br />
l<br />
dolžina med<br />
obremenitvijo<br />
[m, mm]<br />
l0 <strong>za</strong>četna dolžina [m, mm]
Oznake in enačbe 8<br />
Poissonovo razmerje<br />
− ε<br />
µ =<br />
ε<br />
lat<br />
long<br />
[] 1<br />
DUKTILNOST<br />
Razteznost<br />
l<br />
R =<br />
k<br />
− l<br />
l<br />
0<br />
0<br />
⋅100%<br />
Redukcija površine<br />
A<br />
RP =<br />
0<br />
− A<br />
A<br />
0<br />
k<br />
⋅100%<br />
UPOGIB<br />
Upogibna napetost<br />
3FL<br />
=<br />
2 w h<br />
R 2<br />
[ Pa]<br />
Enačba velja <strong>za</strong> pravokotni prerez!<br />
Za F=Fmax velja R=Rf (Rf – upogibna trdnost)<br />
Upogibni modul<br />
3<br />
FL<br />
=<br />
4 w h δ<br />
U 3<br />
[ Pa]<br />
Enačba velja <strong>za</strong> pravokotni prerez!<br />
TRDOTA<br />
Trdota po Brinellu<br />
2 ⋅F<br />
HB =<br />
π ⋅D<br />
⋅<br />
⎡ N<br />
N ⎤<br />
⎢ , 2 2 ⎥<br />
⎣m<br />
mm ⎦<br />
2 2<br />
( D − D − d )<br />
εlat<br />
lateralne (stranske)<br />
specifične<br />
deformacije<br />
εlong longitudinalne<br />
(vzdolžne) specifične<br />
deformacije<br />
[1]<br />
[1]<br />
lk dolžina v trenutku<br />
porušitve<br />
[m, mm]<br />
l0 <strong>za</strong>četna dolžina [m, mm]<br />
A0<br />
Ak<br />
<strong>za</strong>četna površina<br />
prere<strong>za</strong><br />
končna površina<br />
prere<strong>za</strong><br />
[m 2 , mm 2 ]<br />
[m 2 , mm 2 ]<br />
F sila [N]<br />
L razdalja med<br />
podporami<br />
[m, mm]<br />
w širina preiskušanca [m, mm]<br />
h višina priskušanca [m, mm]<br />
F sila [N]<br />
L razdalja med<br />
podporami<br />
[m, mm]<br />
w širina preiskušanca [m, mm]<br />
h višina priskušanca [m, mm]<br />
δ poves [m, mm]<br />
F sila [N]<br />
D premer kroglice [mm, m]<br />
d premer vtiska [mm, m]
Oznake in enačbe 9<br />
UDARNA ŽILAVOST<br />
ρ<br />
W<br />
⎡ J<br />
⎢<br />
⎣m<br />
= 2<br />
A 0<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
Absorbirana energija<br />
( h h ) [] J<br />
W = m ⋅ g⋅<br />
0 − k<br />
LEZENJE<br />
Hitrost lezenja<br />
Clez.<br />
= C ⋅ σ<br />
n<br />
⋅ e<br />
Čas porušitve<br />
t<br />
p<br />
= K ⋅ σ<br />
m<br />
⋅ e<br />
−Ql<br />
RT<br />
−Qp<br />
RT<br />
⎡1⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
[] s<br />
HLADNO UTRJEVANJE<br />
Odstotek hladne predelave<br />
A<br />
HP =<br />
0<br />
− A<br />
A<br />
0<br />
k<br />
⋅100%<br />
w absorbirana energija [J]<br />
A0 prerez preiskušanca [m 2 , mm 2 ]<br />
m masa kladiva [kg, g]<br />
h0 <strong>za</strong>četna višina<br />
kladiva<br />
[m]<br />
hk končna višina kladiva [m]<br />
C, n konstanta<br />
σ napetost [Pa]<br />
Ql aktivacijska energija<br />
<strong>za</strong> lezenje<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
K, m konstanta<br />
σ napetost [Pa]<br />
Qp aktivacijska energija<br />
<strong>za</strong> porušitev<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
A0<br />
Ak<br />
<strong>za</strong>četna površina<br />
prere<strong>za</strong><br />
končna površina<br />
prere<strong>za</strong><br />
[m 2 , mm 2 ]<br />
[m 2 , mm 2 ]
Oznake in enačbe 10<br />
NUKLEACIJA<br />
Polmer kritičnega jedra pri homogeni nukleaciji<br />
r*<br />
2 ⋅ σ ⋅ Tt<br />
=<br />
∆H<br />
⋅ ∆T<br />
l<br />
Dendritni delež<br />
c ⋅ ∆T<br />
f =<br />
∆H<br />
l<br />
[] 1<br />
[ m,<br />
nm]<br />
σ specifična prosta<br />
energija<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ 2 ⎥<br />
⎣m<br />
⎦<br />
Tt ravnotežna<br />
temperatura<br />
strjevanja<br />
[K]<br />
∆Hl latentna toplota<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ 3 ⎥<br />
⎣m<br />
⎦<br />
∆T podhladitev [K]<br />
c specifična toplota<br />
taline<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ 3 ⎥<br />
⎣K<br />
⋅m<br />
⎦<br />
∆Hl latentna toplota<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ 3 ⎥<br />
⎣m<br />
⎦<br />
∆T podhladitev [K]<br />
Sievert-ov <strong>za</strong>kon – količina raztopljenega plina v tekoči kovini<br />
p% = K pplina<br />
[ % ]<br />
FAZNA RAVNOTEŽJA<br />
Fazno pravilo<br />
K<br />
konstanta sistema<br />
kovina/plin pri<br />
določeni temperaturi<br />
pplina parcialni pritisk plina [Pa]<br />
p ≠ konst., T ≠ konst.:<br />
P = K − F + 2<br />
P število prostostnih<br />
stopenj<br />
[1]<br />
p = konst., T ≠ konst.:<br />
P = K − F + 1<br />
K<br />
F<br />
število komponent<br />
število faz<br />
[1]<br />
[1]<br />
Vzvodno pravilo – količine faz<br />
y<br />
A = ⋅100%<br />
x + y<br />
x<br />
B =<br />
⋅100%<br />
x + y
Oznake in enačbe 11<br />
DISPERZIJSKO UTRJEVANJE S FAZNO SPREMEMBO IN TOPLOTNO<br />
OBDELAVO<br />
Avrami enačba<br />
f = 1−<br />
e<br />
−ct<br />
n<br />
[] 1<br />
Hitrost transformacije<br />
ν =<br />
1<br />
τ<br />
ν = A ⋅ e<br />
⎡1⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
−Q<br />
RT<br />
KERAMIKE<br />
Napetost na konici razpoke<br />
σ dej<br />
= 2 ⋅ σ ⋅<br />
a<br />
r<br />
[ Pa]<br />
Weibull-ova porazdelitev<br />
⎡ 1 ⎤<br />
ln ⎢ln<br />
= m ⋅lnσ<br />
1 P⎥<br />
⎣ − ⎦<br />
POLIMERI<br />
Stopnja polimeri<strong>za</strong>cije<br />
S<br />
P =<br />
M<br />
M<br />
p<br />
m<br />
[] 1<br />
p<br />
f<br />
delež spremembe<br />
precipitatov glede na<br />
celotno matriko<br />
[1]<br />
c konstanta pri<br />
določeni temperaturi<br />
⎡1<br />
⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
n konstanta pri<br />
določeni temperaturi<br />
[1]<br />
t čas [s]<br />
τ čas v katerem poteče<br />
50% transformacije<br />
[s]<br />
A konstanta<br />
⎡1<br />
⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣s<br />
⎦<br />
Q aktivacijska energija<br />
⎡ J ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣mol⎦<br />
T temperatura [K]<br />
σ napetost v zdravem<br />
delu prere<strong>za</strong><br />
[Pa]<br />
a dolžina razpoke [m, mm]<br />
r<br />
P<br />
polmer konice<br />
razpoke<br />
kumulativna<br />
verjetnost<br />
[m, mm]<br />
[1]<br />
σp napetost pri porušitvi [Pa, MPa]<br />
m Weibull-ov modul<br />
Mp molska masa<br />
polimera<br />
⎡ kg<br />
g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
Mm molska masa mera<br />
⎡ kg<br />
g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦
Oznake in enačbe 12<br />
Masno povprečje molske mase<br />
_ n<br />
w = ∑<br />
i=<br />
1<br />
M<br />
=<br />
i<br />
fi n<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
f ⋅M<br />
M ⋅N<br />
i<br />
M ⋅N<br />
i<br />
i<br />
i<br />
i<br />
⎡ kg<br />
⎢<br />
⎣mol<br />
[] 1<br />
,<br />
g ⎤<br />
mol⎥<br />
⎦<br />
Številsko povprečje molske mase<br />
_ n<br />
n = ∑<br />
i=<br />
1<br />
M<br />
N<br />
i<br />
x i = n<br />
∑ Ni<br />
i=<br />
1<br />
x ⋅M<br />
i<br />
i<br />
[] 1<br />
⎡ kg<br />
⎢<br />
⎣mol<br />
KOMPOZITI<br />
Gostota kompozita<br />
ρ<br />
n<br />
K = ∑<br />
i=<br />
1<br />
f ⋅ρ<br />
i<br />
i<br />
,<br />
⎡ kg g<br />
⎢ , 3<br />
⎣m<br />
cm<br />
g ⎤<br />
mol⎥<br />
⎦<br />
Enačba velja <strong>za</strong> partikularne, vlaknaste in<br />
lamelarne kompozite!<br />
Električna prevodnost kompozita<br />
σ<br />
n<br />
II<br />
k = ∑<br />
i=<br />
1<br />
f ⋅ σ<br />
i<br />
i<br />
⎡ 1 ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣Ω<br />
m⎦<br />
Enačba velja <strong>za</strong> vlaknaste kompozite s<br />
kontinuiranimi, enosmernimi vlakni in <strong>za</strong><br />
lamelarne kompozite vzporedno z vlakni oz.<br />
lamelami!<br />
σ<br />
⊥<br />
k<br />
−1<br />
n ⎛ fi<br />
⎞ ⎡ 1 ⎤<br />
= ⎜<br />
⎜∑<br />
⎟ ⎢ ⎥<br />
⎝ i= 1 σ i ⎠ ⎣Ω<br />
m⎦<br />
3<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
Enačba velja <strong>za</strong> lamelarne kompozite<br />
pravokotno na lamele!<br />
n število obsegov [1]<br />
fi<br />
Mi<br />
Ni<br />
masni delež polimera<br />
znotraj i-tega obsega<br />
[1]<br />
srednja molska masa<br />
i-tega obsega<br />
⎡ kg<br />
g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
število verig v i-tem<br />
obsegu<br />
[1]<br />
n število obsegov [1]<br />
xi<br />
Mi<br />
Ni<br />
fi<br />
ρi<br />
delež števila verig<br />
znotraj i-tega obsega<br />
[1]<br />
srednja molska masa<br />
i-tega obsega<br />
⎡ kg<br />
g ⎤<br />
⎢ , ⎥<br />
⎣mol<br />
mol⎦<br />
število verig v i-tem<br />
obsegu<br />
volumski delež i-te<br />
komponente<br />
gostota i-te<br />
komponente<br />
[1]<br />
[1]<br />
n število komponent [1]<br />
fi<br />
σi<br />
volumski delež i-te<br />
komponente<br />
električna prevodnost<br />
i-te komponente<br />
⎡ kg<br />
⎢ ,<br />
⎣m<br />
[1]<br />
⎡ 1<br />
⎢<br />
⎣Ω<br />
n število komponent [1]<br />
g<br />
3 3<br />
cm<br />
m<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦
Oznake in enačbe 13<br />
Toplotna prevodnost kompozita<br />
K<br />
n<br />
II<br />
k = ∑<br />
i=<br />
1<br />
f ⋅K<br />
i<br />
i<br />
⎡ W ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣m<br />
K ⎦<br />
Enačba velja <strong>za</strong> vlaknaste kompozite s<br />
kontinuiranimi, enosmernimi vlakni in <strong>za</strong><br />
lamelarne kompozite vzporedno z vlakni oz.<br />
lamelami!<br />
K<br />
⊥<br />
k<br />
−1<br />
n ⎛ fi<br />
⎞ ⎡ W ⎤<br />
= ⎜<br />
⎜∑<br />
⎟ ⎢ ⎥<br />
⎝ i= 1 K i ⎠ ⎣m<br />
K ⎦<br />
Enačba velja <strong>za</strong> lamelarne kompozite<br />
pravokotno na lamele!<br />
Modul elastičnosti kompozita<br />
E<br />
n<br />
II<br />
k = ∑<br />
i=<br />
1<br />
f ⋅E<br />
i<br />
i<br />
[ Pa]<br />
Enačba velja <strong>za</strong> lamelarne kompozite<br />
vzporedno z vlakni oz. lamelami! Uporabna je<br />
tudi <strong>za</strong> oceno modula elastičnosti vlaknastega<br />
kompozita s kontinuiranimi, enosmernimi vlakni<br />
v smeri vzporedno z vlakni.<br />
E<br />
⊥<br />
k<br />
n ⎛ fi<br />
⎞<br />
= ⎜<br />
⎜∑<br />
i= 1 E ⎟<br />
⎝ i ⎠<br />
−1<br />
[ Pa]<br />
Enačba velja vlaknaste kompozite s<br />
kontinuiranimi, enosmernimi vlakni in <strong>za</strong><br />
lamelarne kompozite pravokotno na vlakna oz.<br />
lamele!<br />
KONSTRUKCIJSKI MATERIALI<br />
Vsebnost vode v materialu<br />
m<br />
H =<br />
m<br />
H 2<br />
s<br />
O<br />
m − m<br />
⋅100%<br />
=<br />
m<br />
s<br />
s<br />
⋅100%<br />
fi<br />
Ki<br />
volumski delež i-te<br />
komponente<br />
toplotna prevodnost ite<br />
komponente<br />
[1]<br />
n število komponent [1]<br />
fi<br />
Ei<br />
volumski delež i-te<br />
komponente<br />
modul elastičnosti ite<br />
komponente<br />
⎡ W<br />
⎢<br />
⎣m<br />
K<br />
[1]<br />
[Pa]<br />
n število komponent [1]<br />
mH2O<br />
m<br />
ms<br />
masa vode v vzorcu [kg, g]<br />
masa vlažnega<br />
vzorca<br />
masa popolnoma<br />
suhega vzorca<br />
[kg, g]<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
[kg, g]
Oznake in enačbe 14<br />
ELEKTRIČNE LASTNOSTI MATERIALOV<br />
Električna prevodnost notranjih polprevodnikov<br />
σ =<br />
⋅ e<br />
⋅<br />
( µ e + µ ) ⎢ ⎥<br />
⎣Ω<br />
⋅m<br />
⎦<br />
n 0<br />
h<br />
n = ne<br />
= nh<br />
n = n<br />
−Eg<br />
2kT<br />
0 ⋅ e<br />
[] 1<br />
⎡<br />
1<br />
⎤<br />
ne<br />
število elektronov v<br />
prevodnem pasu<br />
[1]<br />
nh število vrzeli v<br />
valenčnem pasu [1]<br />
µe mobilnost elektronov<br />
⎡ m ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣V<br />
⋅ s⎦<br />
2<br />
µe mobilnost vrzeli<br />
⎡ m ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣V<br />
⋅ s⎦<br />
2<br />
n0<br />
Eg<br />
konstanta (odvisna<br />
od temperature)<br />
energijska razlika<br />
med prevodnim in<br />
valenčnim pasom<br />
[1]<br />
[eV]<br />
T temperatura [K]
Uvod 15<br />
1. UVOD<br />
1.1 Rešite križanko in <strong>za</strong>pišite njeno rešitev, ki jo preberete na sivih poljih (po<br />
vrsticah)!<br />
3<br />
4 5<br />
1 2<br />
6 7 8 9 10 11<br />
12 13 14 15 16<br />
20 21<br />
17 18 19<br />
22 23<br />
24 25<br />
26 27 28<br />
29 30<br />
31 32<br />
35<br />
36<br />
33 34<br />
VODORAVNO NAVPIČNO<br />
1 Kalcij 2 Al<br />
4 P 3 H<br />
5 Zlato 4 Železo<br />
8 Ksenon 6 Berilij<br />
10 Kalij 7 Svinec<br />
11 Magnezij 9 Fe<br />
12 Ag 10 Xe<br />
14 Pb 13 C<br />
18 Ne 14 Žveplo<br />
20 Klor 15 Natrij<br />
21 Srebro 16 Ogljik<br />
23 Au 17 Rn<br />
24 Hg 18 Na<br />
25 Radon 19 Kisik<br />
26 Neon 22 Be<br />
27 O 24 S<br />
29 Fosfor 28 Ca<br />
30 Aluminij 33 K<br />
31 Cl<br />
32 Ni<br />
35 Mg<br />
36 Nikelj<br />
34 Živo srebro
Atomska struktura 16<br />
2. ATOMSKA STRUKTURA<br />
2.1 Izračunajte molsko maso naslednjih spojin! Molske mase elementov poiščite<br />
v periodnem sistemu!<br />
a. srebrov klorid AgCl<br />
b. borov oksid B2O3<br />
c. kalijev dikromat K2Cr2O7<br />
d. barijev hidroksid Ba(OH)2<br />
e. kalcijev fosfat Ca3(PO4)2<br />
f. magnezijev sulfat heptahidrat MgSO4 · 7H20<br />
R: a. M 143,<br />
4 g/<br />
mol , b. M = 69.<br />
6 g/<br />
mol , c. M = 294.<br />
2 g/<br />
mol ,<br />
d. M = 171.<br />
3 g/<br />
mol , e. M = 310.<br />
3 g/<br />
mol ,<br />
f. M<br />
Ba ( OH)<br />
AgCl =<br />
2<br />
MgSO4 2<br />
⋅7H<br />
O<br />
= 246.<br />
4 g/<br />
mol<br />
B 2O<br />
3<br />
3<br />
Ca ( PO )<br />
4 2<br />
K Cr O<br />
2.2 Izračunajte število atomov v 100 g srebra! Molska masa srebra je 107.9<br />
g/mol.<br />
R: N=5.58·10 23 atomov<br />
2.3 Izračunajte in primerjajte število atomov v 1.5 cm 3 svinca in litija. Gostota<br />
svinca je 11.36 g/cm 3, njegova molska masa je 207.2 g/mol. Gostota litija je<br />
0.53 g/cm 3, njegova molska masa pa 6.9 g/mol.<br />
R: NLi=6.94·10 22 , NPb=4.95·10 22 NLi<br />
, = 1.<br />
4<br />
N<br />
2.4 Aluminjasta folija, ki jo uporabljamo <strong>za</strong> shranjevanje hrane, ima površinsko<br />
Pb<br />
maso približno 4.7g/dm 2. Koliko atomov aluminija vsebuje 30 cm 2 velik<br />
vzorec folije? Molska masa aluminija je 27.0 g/mol.<br />
R: N=3.14·10 22<br />
2.5 Kolikšen je volumen (v cm 3) 1 mola bora. Gostota bora je 2.3 g/cm 3, molska<br />
masa pa 10.8 g/mol.<br />
R: V=4.70 cm 3<br />
2<br />
2<br />
7
Atomska struktura 17<br />
2.6 Izračunajte maso molekule natrijevega klorida (NaCl) in jo primerjajte z maso<br />
molekule metana (CH4). Molske mase so: MNa=23.0 g/mol, MCl=35.5 g/mol,<br />
MC=12.0 g/mol, MH=1.0 g/mol.<br />
-23<br />
−23<br />
mNaCl<br />
R: mNaCl = 9.72 ⋅10<br />
g, mCH = 2.<br />
66 ⋅10<br />
g, = 3.<br />
7<br />
4<br />
m<br />
2.7 Jekleno ploščo površine 1500 cm 2 želimo prevleči s tanko plastjo niklja<br />
debeline 0.005 cm. Gostota niklja je 8.91 g/cm 3, njegova molska masa pa<br />
58.7 g/mol.<br />
a. Koliko molov niklja potrebujemo?<br />
b. Koliko atomov niklja potrebujemo?<br />
R: a. n=1.14 mola, b. N=6.85·10 23<br />
2.8 Kolikšen je volumen 24.18·10 24 atomov zlata? Gostota zlata je 19.30 g/cm 3 ,<br />
njegova molska masa pa 197.0 g/mol.<br />
R: V = 0.41 l<br />
2.9 Izračunajte število molekul v 150 g modere galice – CuSO4·5H2O. Koliko<br />
atomov žvepla in koliko atomov kisika se nahaja v tej količini modre galice?<br />
Molske mase so: MCu=63.5 g/mol, MS=32.1 g/mol, MO=16.0 g/mol in MH=1.0<br />
g/mol.<br />
R: N=3.62·10 23 , NS=3.62·10 23 , NO=3.26·10 24<br />
2.10 Koliko molekul se nahaja v 3 litrih destilirane vode, katere kemijska formula je<br />
H2O? Gostota vode je 1 kg/dm 3 , molska masa vodika je 1.0 g/mol, molska<br />
masa kisika pa 16.0 g/mol.<br />
R: N=10 26<br />
2.11 Gostota zlata je 19.30 g/cm 3, njegova molska masa pa 197.0 g/mol.<br />
Izračunajte njegovo atomsko gostoto!<br />
R: Nρ=5.90·10 22 atomov/cm 3<br />
CH<br />
4
Atomska struktura 18<br />
2.12 Kolikšna je atomska gostota platine, če je njena atomska gostota 6.6·10 22<br />
atomov/cm 3, molska masa pa 195.1 g/mol.<br />
R: ρ=21.39 g/cm 3<br />
2.13 Izračunajte molekulsko gostoto kremena (SiO2), če je njegova gostota 2320<br />
kg/m 3! Koliko atomov silicija in koliko atomov kisika se torej nahaja v 1cm 3<br />
kremena? Molska masa silicija je 28.1 g/mol, kisika pa 16.0 g/mol!<br />
R: Nρ=2.32·10 22 cm -3 , NSi=2.32·10 22 , NO=4.64·10 22<br />
2.14 S skrajšano notacijo kvantnih števil opišite strukturo elektronov v atomih:<br />
a. magnezija (12Mg),<br />
b. argona (18Ar) in<br />
c. germanija (32Ge).<br />
Zapišite še valenco teh atomov!<br />
R: a. 12Mg: 1s 2 2s 2 2p 6 3s 2 , v=2 b. 18Ar: 1s 2 2s 2 2p 6 3s 2 3p 6 , v=0 c. 32Ge: 1s 2<br />
2s 2 2p 6 3s 2 3p 6 3d 10 4s 2 4p 2 , v=4<br />
2.15 Predpostavimo, da ima neki element valenco 2 in vrstno število 27. Koliko<br />
elektronov se nahaja na energijskem nivoju 3d?<br />
R: 3d 7<br />
2.16 Indij, ki ima vrstno število 49, nima elektronov na energijskem nivoju 4f.<br />
Kakšna je valenca indija?<br />
R: v=3 (5s 2 , 5p 1 )<br />
2.17 Izračunajte število elektronov, ki lahko prenašajo električni tok v 10 cm 3<br />
srebra. Valenca srebra je 1, njegova gostota je 10.49 g/cm 3, njegova molska<br />
masa pa 107.9 g/mol.<br />
R: Ne=5.85·10 23<br />
2.18 Koliko je število potencialnih nosilcev električnega naboja v aluminijasti žici<br />
premera 1 mm in dolžine 100 m? Aluminij ima tri valenčne elektrone, njegova<br />
gostota je 2.70 g/cm 3, molska masa pa 27.0 g/mol.<br />
R: Ne=1.42·10 25
Atomska struktura 19<br />
2.19 Kako debela mora biti bakrena žica okroglega prere<strong>za</strong> in dolžine 500 m, da<br />
bo v njej 2·10 27 valenčnih elektronov. Molska masa bakra je 63.5 g/mol,<br />
njegova gostota je 8.92 g/cm 3, valenca pa +1.<br />
R: d=7.8 mm
Atomska ureditev 20<br />
3. ATOMSKA UREDITEV<br />
3.1 Izračunajte število atomov v osnovni celici enostavne kubične mreže - EKC<br />
(Slika 3.1), izrazite mrežni parameter a 0 z atomskim radijem in izračunajte<br />
faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti.<br />
R: A=1, a0=2r, Fp=0.52<br />
Slika 3.1: Enostavna kubična celica (EKC)<br />
3.2 Izračunajte število atomov v osnovni celici telesno centrirane kubične mreže -<br />
TCKC (Slika 3.2), izrazite mrežni parameter a 0 z atomskim radijem in<br />
izračunajte faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti.<br />
R: A=2,<br />
4 ⋅r<br />
a 0 = , Fp=0.68<br />
3<br />
Slika 3.2: Telesno centrirana kubična celica (TCKC)<br />
3.3 Izračunajte število atomov v osnovni celici ploskovno centrirane kubične<br />
mreže - PCKC (Slika 3.3), izrazite mrežni parameter a 0 z atomskim radijem in<br />
izračunajte faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti.<br />
R: A=4, a 2r<br />
2 , Fp=0.74<br />
0 =
Atomska ureditev 21<br />
Slika 3.3: Ploskovno centrirana kubična celica (PCKC)<br />
3.4 Izračunajte število atomov v osnovni celici heksagonalne gosto zložene<br />
mreže, izrazite mrežni parameter a 0 z atomskim radijem in izračunajte faktor<br />
atomske <strong>za</strong>sedenosti. (c 0 = 1.633 a 0, a 0 = 2 r)<br />
R: A=2 (oziroma 6 <strong>za</strong> celotno celico), FP=0.74<br />
Slika 3.4: Heksagonalna gosto zložena celica<br />
3.5 Izračunajte atomski radij v cm kovine, ki kristalizira v telesno centrirani<br />
kubični mreži in ima mrežni parameter 0.3294 nm ter po en atom v vsaki<br />
mrežni točki.<br />
R: r=14.26·10 -9 cm<br />
3.6 Izračunajte atomski radij v cm kovine, ki kristalizira v ploskovno centrirani<br />
kubični mreži in ima mrežni parameter 0.4086 ter po en atom v vsaki mrežni<br />
točki.<br />
R: r=14.45·10 -11 m
Atomska ureditev 22<br />
3.7 Določite kubično kristalno zgradbo <strong>za</strong> kovino z mrežnim parametrom 0.4949<br />
nm in atomskim radijem 0.1750 nm.<br />
R: ploskovno centrirana kubična celica (PCKC)<br />
3.8 Določite kubično kristalno zgradbo kovine z mrežnim parametrom 0.4291 nm<br />
in atomskim radijem 0.1858 nm.<br />
R: telesno centrirana kubična celica (TCKC)<br />
3.9 Sponka <strong>za</strong> papir ima maso 0.59 g in je narejena iz žele<strong>za</strong>, ki kristalizira v<br />
telesno centriranem kubičnem sistemu. Mrežni parameter je 2.866·10 -8 cm,<br />
gostota žele<strong>za</strong> je 7.87 g/cm 3, molska masa pa 55.8 g/mol. Na dva načina<br />
izračunajte število osnovnih celic in število atomov v takšni sponki.<br />
R: nc=3.18·10 21 , N=6.37·10 21<br />
3.10 Aluminijasta folija, ki jo uporabljamo <strong>za</strong> shranjevanje hrane, je debela<br />
približno 2.54·10 -3 cm. Predpostavimo, da so osnovne celice v vzorcu<br />
urejene tako, da je a 0 pravokoten na površino folije. Aluminij kristalizira v<br />
ploskovno centriranem kubičnem sistemu, ki ima mrežni parameter 0.4050<br />
nm. Za vzorec folije, velik 10 x 10 cm, izračunajte koliko osnovnih celic<br />
vsebuje in izrazite debelino folije s številom osnovnih celic.<br />
R: nc=3.82·10 21 , d(a0)=62 716<br />
3.11 Izračunajte teoretično gostoto kroma, ki kristalizira v telesno centrirani kubični<br />
mreži, ima polmer atoma 0.1249 nm in molsko maso 52.0 g/mol.<br />
R: ρT=7.20 g/cm 3<br />
3.12 Izračunajte teoretično gostoto srebra, ki kristalizira v ploskovno centrirani<br />
kubični mreži, ima polmer atoma 0.1445 nm in molsko maso 107.9 g/mol.<br />
R: ρT=10.50 g/cm 3<br />
3.13 Kalij kristalizira v telesno centriranem kubičnem sistemu. Njegova gostota je<br />
0.86 g/cm 3, njegova molska masa pa 39.1 g/mol. Izračunajte mrežni<br />
parameter in atomski radij kalija.<br />
R: a0=53.26·10 -9 cm, r=23.06·10 -9 cm
Atomska ureditev 23<br />
3.14 Torij ima gostoto 11.72 g/cm 3 in molsko maso 232.0 g/mol. Kristalizira v<br />
ploskovno centriranem kubičnem sistemu in ima v vsaki mrežni točki po en<br />
atom. Izračunajte mrežni parameter in atomski radij torija.<br />
R: a0=50.86·10 -9 cm, r=17.98·10 -9 cm<br />
3.15 Kovina s kubično strukturo in enim atomom v vsaki točki mreže ima gostoto<br />
2.63 g/cm 3 in molsko maso 87.6 g/mol. Mrežni parameter je 60.85·10 -9 cm.<br />
Določite kristalno strukturo kovine!<br />
R: ploskovno centrirana kubična celica (PCKC)<br />
3.16 Kovina s kubično strukturo in po enim atomom na vsaki mrežni točki, ima<br />
gostoto 1.89 g/cm 3. Molska masa kovine je 132.9 g/mol, mrežni parameter<br />
pa je 0.6130 nm. Določite kristalno strukturo kovine.<br />
R: telesno centrirana kubična celica (TCKC)<br />
3.17 Indij ima tetragonalno strukturo z mrežnima parametroma a 0=32.52·10 -9 cm<br />
in c 0=49.46·10 -9 cm. Njegova gostota je 7.29 g/cm 3, molska masa pa 114.8<br />
g/mol. Ali je tetragonalna struktura enostavna ali telesno centrirana?<br />
R: telesno centrirana tetragonalna osnovna celica (TCT)<br />
3.18 Berilij kristalizira v heksagonalni strukturi, z mrežnima parametroma a 0 =<br />
228.6 pm in c 0 = 358.4 pm. Njegova gostota je 1.85 g/cm 3, njegova molska<br />
masa pa 9,0 g/mol. Določite volumen osnovne celice in število atomov v njej!<br />
R: Vc=16.22·10 -24 cm 3 , A=2<br />
3.19 Pri temperaturi nad 882ºC kristalizira titan v telesno centrirani kubični mreži z<br />
mrežnim parametrom 33.20·10 -9 cm. Pod to temperaturo kristalizira v<br />
heksagonalni gosto zloženi mreži z mrežnima parametroma a 0=29.50·10 -9<br />
cm in c 0=46.83·10 -9 cm. Določite volumsko spremembo (v %) <strong>za</strong>radi<br />
transformacije iz kubične v heksagonalno mrežo!<br />
R: ∆V=-3.55%
Atomska ureditev 24<br />
3.20 Določite Millerjeve indekse <strong>za</strong> smeri A, B, C in D v kubični osnovni celici<br />
prika<strong>za</strong>ne na sliki (Slika 3.5)!<br />
_<br />
R: A [ 001 ], B [1 0 ], C [1 11],<br />
D [ 2 11]<br />
2 _<br />
_ _ _<br />
3.21 Določite Millerjeve indekse <strong>za</strong> smeri A, B, C in D v kubični osnovni celici<br />
prika<strong>za</strong>ne na sliki (Slika 3.6).<br />
_<br />
01<br />
R: A [1 ], B [1 2],<br />
C [ 34 ], D [ 2 21]<br />
2 _<br />
4 _<br />
_<br />
Slika 3.5: Kristalografske smeri I Slika 3.6: Kristalografske smeri II<br />
3.22 Določite Millerjeve indekse <strong>za</strong> ravnine A, B in C v kubični osnovni celici<br />
prika<strong>za</strong>ne na sliki (Slika 3.7).<br />
R: A (1 1),<br />
B (030 ), C (1 )<br />
1 _<br />
_<br />
02<br />
3.23 Določite Millerjeve indekse <strong>za</strong> ravnine A, B in C v kubični osnovni celici<br />
prika<strong>za</strong>ne na sliki (Slika 3.8).<br />
_<br />
0<br />
R: A (346 ), B (34 ), C (3 64 )<br />
_<br />
3.24 Skicirajte naslednje kristalografske smeri v kubični osnovni celici (Priloga I):<br />
a. [101], e. [ 20 1],<br />
_<br />
i. [ 410 ],<br />
b. [ 10],<br />
f. [ 13],<br />
j. [ 12],<br />
0 _<br />
k. [ 21],<br />
d. [ 301], h. [ 21],<br />
l. [1 1].<br />
2 _<br />
_<br />
c. [12 2 ], g. [ 1 0],<br />
1 _<br />
2 _ _<br />
0 _<br />
3 _ _<br />
1 _
Atomska ureditev 25<br />
Slika 3.7: Kristalografske ravnine I Slika 3.8: Kristalografske ravnine II<br />
3.25 Skicirajte naslednje kristalografske ravnine v kubični osnovni celici (Priloga I):<br />
_ _<br />
a. (0 11), e. ( 2 11),<br />
_<br />
_ _<br />
i. (030 ),<br />
b. (102 ), f. (3 12 ), j. ( 1 1),<br />
_<br />
c. (002 ), g. (11 1), k. (11 3 ),<br />
d. ( 1 30), _<br />
_<br />
h. (01 1), l. (0 41). _<br />
3.26 Baker kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z mrežnim parametrom<br />
0.2556 nm. Izračunajte linearno gostoto v smereh:<br />
a. [1 0 0],<br />
b. [1 1 0] in<br />
c. [1 1 1].<br />
R: a. Lρ=3.91 nm -1 , b. Lρ=5.53 nm -1 , c. Lρ=2.26 nm -1<br />
3.27 Litij kristalizira v telesno centrirani kubični mreži z mrežnim parametrom<br />
0.3509 nm. Izračunajte planarno gostoto na ravninah:<br />
a. (1 0 0),<br />
b. (1 1 0) in<br />
c. (1 1 1).<br />
R: a. Pρ=8.12 nm -2 , b. Pρ=11.49 nm -2 , c. Pρ=4.69 nm -2<br />
2 _<br />
_
Atomska ureditev 26<br />
3.28 Izračunajte teoretično gostoto in faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti NiO, ki<br />
kristalizira v Na-Cl strukturi. Ionski radij niklja je 0.069 nm, njegova molska<br />
masa pa 58.7 g/mol. Ionski radij kisika je 0.132 nm, molska masa pa 16.0<br />
g/mol.<br />
R: ρT=7.64 g/cm 3 , Fp=0.678<br />
3.29 Izračunajte teoretično gostoto in faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti CsBr, ki<br />
kristalizira v Cs-Cl strukturi. Ionski radij cezija je 0.167 nm, broma pa 0.196<br />
nm. Molska masa cezija 132.9 g/mol, broma pa 79.9 g/mol.<br />
R: ρT=4.80 g/cm 3 , Fp=0.693<br />
3.30 Pri difrakciji X – žarkov valovne dolžine 71.07 pm opazimo ojačanje odbitih<br />
žarkov pri kotih 2θ prika<strong>za</strong>nih v tabeli (Tabela 3.1 - potrebne preračune opravite v<br />
pripravljeno tabelo). Določite:<br />
a. kristalno strukturo kovine,<br />
b. Millerjeve indekse ravnin, ki povzročajo ojačanje in<br />
c. mrežni parameter kovine.<br />
R: a. TCKC b. (110), (200), (211), (220), (310), (222), (321), (400) c.<br />
a0=23.07·10 -9 cm<br />
Tabela 3.1: Rezultati preiskave z difrakcijo žarkov X<br />
i 2θi [ º ] sin 2 θi sin 2 θi/ min(sin 2 θ) h 2 +k 2 +l 2<br />
1 25.5<br />
2 36.0<br />
3 44.5<br />
4 51.5<br />
5 58.0<br />
6 64.5<br />
7 70.0<br />
8 75.5<br />
(h k l)<br />
3.31 Pri difrakciji X – žarkov valovne dolžine 154.18 pm opazimo ojačanje odbitih<br />
žarkov pri kotih 2θ prika<strong>za</strong>nih v tabeli (Tabela 3.2 - potrebne preračune opravite v<br />
pripravljeno tabelo). Določite:<br />
a. kristalno strukturo kovine,
Atomska ureditev 27<br />
b. Millerjeve indekse ravnin, ki povzročajo ojačanje in<br />
c. mrežni parameter kovine.<br />
R: a. PCKC b. (111), (200), (220), (311), (222), (400), (331), (420) c.<br />
a0=87.81·10 -9 cm<br />
Tabela 3.2: Rezultati preiskave z difrakcijo žarkov X<br />
i 2θi [ º ] sin 2 θi sin 2 θi/ min(sin 2 θ) h 2 +k 2 +l 2<br />
1 17.5<br />
2 20.5<br />
3 28.5<br />
4 33.5<br />
5 35.5<br />
6 41.0<br />
7 45.0<br />
8 46.5<br />
(h k l)<br />
3.32 Difrakcijo X – žarkov, valovne dolžine 154.18 pm, od ravnine (311) aluminija<br />
opazimo pri kotu 2θ = 78.3º. Izračunajte mrežni parameter aluminija.<br />
R: a0=40.50·10 -9 cm
Napake v atomski ureditvi 28<br />
4. NAPAKE V ATOMSKI UREDITVI<br />
4.1 Izračunajte število vrzeli v kubičnem centimetru bakra pri temperaturi<br />
1085ºC. Baker kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z mrežnim<br />
parametrom 0.3615 nm, njegova molska masa pa je 63.5 g/mol. Aktivacijska<br />
energija <strong>za</strong> nastanek vrzeli je 83700 J/mol.<br />
R: Nv=5.09·10 19<br />
4.2 Železo, ki kristalizira v telesno centrirani kubični mreži z mrežnim<br />
parametrom 2.866·10 -10 m, ima gostoto 7.87 g/cm 3 in molsko maso 55.8<br />
g/mol. Kolikšna je gostota vrzeli v takšnem železu?<br />
R: nv=5.17·10 25 m -3<br />
4.3 Aktivacijska energija <strong>za</strong> nastanek vrzeli v bakru je 83700 J/mol. Baker<br />
kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži, z mrežnim parametrom<br />
0.3615 nm. Izračunajte temperaturo v ºC, pri kateri nastane 1.314·10 23<br />
vrzeli/m 3.<br />
R: T=480ºC<br />
4.4 Delež vrzeli glede na število mrežnih točk v aluminiju pri 660ºC je 10 -3 .<br />
Kolikšna je potrebna aktivacijska energija <strong>za</strong> tvorbo vrzeli v aluminiju?<br />
R: Q=53 557 J/mol<br />
4.5 Svinec kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z mrežnim<br />
parametrom 494.9 pm. Molska masa svinca je 207.2 g/mol. V kristalni mreži<br />
so prisotne vrzeli in sicer po ena vrzel na 500 atomov svinca. Izračunajte:<br />
a. gostoto svinca in<br />
b. število vrzeli v 1 gramu svinca.<br />
R: ρ=11.34 g/cm 3 , Nv=5.81·10 18
Napake v atomski ureditvi 29<br />
4.6 Železu, ki kristalizira v telesno centrirani kubični mreži, dodamo ogljik tako,<br />
da se na vsakih 100 atomov žele<strong>za</strong> nahaja 1 intersticijski ogljikov atom.<br />
Mrežni parameter osnovne celice je 0.2867 nm. Molska masa žele<strong>za</strong> je 55.8<br />
g/mol, radij njegovega atoma pa je 0.1241 nm. Molska masa ogljika je 12.0<br />
g/mol, radij njegovega atoma pa 0.0770 nm. Izračunajte:<br />
a. gostoto zlitine in<br />
b. faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti.<br />
R: ρT=7.88 g/cm 3 , FP=0.68<br />
4.7 Zlitino bakra in kositra smo izdelali tako, da smo bakru substitucijsko dodali<br />
kositer. Zlitina kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z mrežnim<br />
parametrom 3.759·10 -10 m in ima gostoto 8.77 g/cm 3 . Molska masa bakra je<br />
63.5 g/mol, molska masa kositra pa 118.7 g/mol. Izračunajte:<br />
a. atomski odstotek dodanih atomov in<br />
b. masni odstotek dodanih atomov!<br />
R: xa=12%, xm=20%<br />
4.8 MgO kristalizira v Na-Cl strukturi z mrežnim parametrom 0.3960 nm.<br />
Predpostavimo, da je prisoten po en Schottky-ev defekt na 10 osnovnih celic.<br />
Izračunajte število manjkajočih anionov v 1 m 3 in gostoto keramike! Molska<br />
masa magnezija je 24.4 g/mol, kisika pa 16.0 g/mol.<br />
R: Na=1.61·10 27 , ρT=4.20 g/cm 3<br />
4.9 Razdalja med Zemljo in Luno je 384000 km. Če bi to bila skupna dolžina<br />
dislokacij v 10 -6 m 3 materiala, kolikšna bi bila gostota dislokacij?<br />
R: ρd=3.84·10 14 m/m 3 .
Difuzija 30<br />
5. DIFUZIJA<br />
5.1 Pri temperaturi 400ºC se atomi premikajo s hitrostjo 5·10 5 preskokov/s.<br />
Izračunajte hitrost premikanja pri temperaturi 750ºC, če je aktivacijska<br />
energija 125 580 J/mol!<br />
5.2 Ploščo iz čistega volframa po površini staknemo s ploščo iz volframa, ki<br />
vsebuje 1 at.% torija. Po nekaj minutah je pri temperaturi 2000ºC tranzicijska<br />
cona debela 0.1 mm. Volfram kristalizira v telesno centrirani kubični mreži z<br />
mrežnim parametrom 0.3165 nm. Kakšen je fluks, če je difuzija:<br />
a. volumska (D 0 = 1.00·10 -4 m 2 /s, Q = 50 2300 J/mol),<br />
b. po kristalnih mejah (D0 = 0.74·10 -4 m 2 /s, Q = 376 750 J/mol) oziroma<br />
c. po površini trdne snovi (D 0 = 0.47·10 -4 m 2 /s, Q = 277 950 J/mol).<br />
R: Ja=1.78·10 15 at./(m 2 s), Jb=1.02·10 18 at./(m 2 s), Jc=1.21·10 20 at./(m 2 s),<br />
5.3 Difuzijski koeficient kroma v Cr 2O 3 je 6⋅10 -15 cm 2/s pri temperaturi 727ºC in<br />
10 -9 cm 2/s pri temperaturi 1400ºC. Izračunajte aktivacijsko energijo in<br />
difuzijsko konstanto.<br />
R: Q=248 383 J/mol, D0=0.057 cm 2 /s<br />
5.4 Folijo iz žele<strong>za</strong>, debeline 2.54·10 -3 cm, uporabimo <strong>za</strong> razdelitev plina s<br />
koncentracijo 5·10 8 atomov vodika/cm 3 in plina s koncentracijo 2·10 3<br />
atomov vodika/cm 3 pri temperaturi 650ºC. Železo kristalizira v telesno<br />
centrirani kubični mreži, D 0 je 1.2·10 -7 m 2 /s, potrebna aktivacijska energija pa<br />
15050 J/mol. Določite koncentracijski gradient vodika in fluks vodika skozi<br />
folijo.<br />
R:<br />
∆c<br />
∆x<br />
11<br />
4<br />
= −1.<br />
968 ⋅10<br />
at.<br />
/ cm , J=3.320·10 7 at./(cm 2 s)<br />
5.5 Posoda <strong>za</strong> shranjevanje dušika pri 700ºC je sferične oblike s premerom 4 cm<br />
in z debelino stene 0.5 mm. Narejena je iz žele<strong>za</strong>, ki ima telesno centrirano<br />
kubično mrežo. Koncentracija dušika na notranji strani je 0.05 at.%, na<br />
zunanji pa 0.002 at.%. Izračunajte koliko miligramov dušika se v eni uri izgubi
Difuzija 31<br />
iz posode. (a 0 = 0.2866 nm, D 0 = 4.7·10 -7 m 2 /s, Q = 76600 J/mol, MFe=55.8<br />
g/mol, MN=14.0 g/mol)<br />
R: m=1.24 mg<br />
5.6 Iz žele<strong>za</strong> s telesno centrirano kubično mrežo želimo izdelati posodo <strong>za</strong><br />
shranjevanje vodika pri 400ºC, pri kateri bo izguba vodika maks. 50 g/cm 2<br />
letno. Koncentracija vodika na eni strani je 0.05 at./osnovno celico, na drugi<br />
strani pa 0.001 at./osnovno celico. Določite minimalno debelino žele<strong>za</strong>. (a 0 =<br />
0.2866 nm, D 0 = 1.2·10 -7 m 2 /s, Q = 15050 J/mol, MH=1.0 g/mol, MFe=55.8<br />
g/mol)<br />
R: ∆x=1.77 mm<br />
5.7 Iz žele<strong>za</strong> s telesno centrirano kubično mrežo je izdelana posoda <strong>za</strong><br />
shranjevanje vodika pri 400ºC. Debelina stene posode je 2 mm, njena<br />
površina pa 50 cm 2 . Iz posode se letno izgubi 2 kg vodika. Izračunajte<br />
koncentracijo vodika na zunanji strani, če je koncentracija na notranji strani<br />
2⋅10 21 at.H/cm 3 . (D0 = 1.2 ⋅10 -7 m 2 /s, Q = 15 050 J/mol, MH = 1.0 g/mol, MFe =<br />
55.8 g/mol)<br />
R: cz=1.23·10 20 at./cm 3<br />
5.8 Jeklo, ki vsebuje 0.1% C, je podvrženo procesu karboni<strong>za</strong>cije s 1%<br />
koncentracijo ogljika na površini. Proces poteka pri temperaturi 980°C, ko<br />
železo kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži. Difuzijska konstanta je<br />
2.3·10 -5 m 2 /s, aktivacijska energija pa 137700 J/mol. Izračunajte<br />
koncentracije ogljika po preteku 1 ure na globinah:<br />
a. 0.1 mm<br />
b. 0.5 mm in<br />
c. 1mm.<br />
R: a. cx=0.87% b. cx=0.43% c. cx=0.18%<br />
5.9 Karboni<strong>za</strong>cija jekla z 0.2% ogljika poteka 2 uri. Koncentracija ogljika na<br />
površini je 1.1%. Kolikšna temperatura je potrebna, da je na globini 0.5 mm<br />
pod površino koncentracija ogljika v jeklu 0.5%. Predpostavimo, da železo
Difuzija 32<br />
kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži. (D0=2.3·10 -5 m 2 /s, Q=137700<br />
J/mol)<br />
R: T=907ºC<br />
5.10 Karboni<strong>za</strong>cija jekla z 0.15% ogljika poteka pri 1100ºC z 0.90% koncentracijo<br />
ogljika na površini. Po kolikšnem času je koncentracija ogljika 0.35% na<br />
globini 1 mm pod površino? (D0=2.3·10 -5 m 2 /s, Q=137700 J/mol)<br />
R: t=51 min<br />
5.11 Jeklo z vsebnostjo 0.8% ogljika bomo uporabljali pri temperaturi 950ºC v<br />
okolju, ki ne vsebuje ogljika. Koliko časa lahko jeklo uporabljamo v takšnih<br />
pogojih, če sme vsebnost ogljika pasti pod 0.75% le v zunanji plast debeline<br />
0.02 cm? (D0=2.3·10 -5 m 2 /s, Q=137700 J/mol)<br />
R: t=2.9 min<br />
5.12 Proces karboni<strong>za</strong>cije lahko uspešno opravimo v 1 uri pri temperaturi 1200ºC.<br />
Ker želimo zmanjšati stroške proizvodnje, predlagamo znižanje temperature<br />
na 950ºC. Koliko časa mora v tem primeru teči postopek? (D0=2.3·10 -5 m 2 /s,<br />
Q=137700 J/mol)<br />
R: t=9.97 h
Mehanske lastnosti 33<br />
6. MEHANSKE LASTNOSTI<br />
6.1 Polivinil – klorid se pri natezni obremenitvi obnaša tako, kot je prika<strong>za</strong>no na<br />
σ-ε diagramu (Slika 6.1).<br />
a. Izračunajte modul elastičnosti!<br />
b. Za nosilno vrv s prerezom 2 cm 2 določite maksimalno obtežbo <strong>za</strong><br />
katero Hookov <strong>za</strong>kon še velja.<br />
c. Dimenzionirajte nosilno vrv okroglega prere<strong>za</strong> (d=?) tako, da se pri<br />
obtežbi 40 N in <strong>za</strong>četni dolžini 3 m, ne bo podaljšala <strong>za</strong> več kot 4 cm!<br />
Kakšen naj bo njen premer, da se ne bo podaljšala <strong>za</strong> več kot 10 cm?R:<br />
E=4.2 MPa, F=13 N, d1=30 mm, d2=24 mm<br />
Slika 6.1: Natezni diagram polivinil - klorida<br />
6.2 Palica, narejena iz polimernega materiala, ima dimenzije 25 x 50 x 380 mm.<br />
Modul elastičnosti tega polimera je 4 GPa, meja proporcionalnosti pa je pri<br />
82 MPa. Kolikšna sila je potrebna, da se palica elastično raztegne <strong>za</strong> 7 mm?<br />
R: F=92.11 kN<br />
6.3 Aluminjasti trak debeline 0.5 cm mora prenesti obtežbo 50 kN brez trajnih<br />
deformacij. Meja elastičnosti aluminija je 125 MPa. Določite minimalno širino<br />
traku!<br />
R: w=8 cm
Mehanske lastnosti 34<br />
6.4 Z jeklenim drogom premera 31 mm in dolžine 15.25 m bomo dvignili breme z<br />
maso 20 ton. Izračunajte dolžino kabla med dvigovanjem. Modul elastičnosti<br />
jekla je 210 GPa, meja proporcionalnosti pa je pri 320 MPa.<br />
R: l=15.269 m<br />
6.5 Titanova palica premera 10 mm in dolžine 204 mm ima mejo plastičnosti 345<br />
MPa, modul elastičnosti 110 GPa in Poissonovo razmerje 0.30. Določite<br />
dolžino in premer palice, če nanjo apliciramo silo 2.2 kN.<br />
R: l=204.052 mm, d=9.9992 mm<br />
6.6 Če bakreno palico premera 1.5 cm obremenimo z natezno napetostjo se njen<br />
premer zmanjša na 1.498 cm. Določite aplicirano silo! Modul elastičnosti<br />
bakra je 124.8 GPa, Poissonovo razmerje pa 0.36.<br />
R: F=81.7 kN<br />
6.7 Na jeklenico premera 2 cm in dolžine 5 m obesimo breme z maso 1 t.<br />
Gostota jekla je 7900 kg/m 3 , modul elastičnosti je 210 GPa, Poissonovo<br />
razmerje pa 0.3. Izračunajte dolžino in debelino jeklenice med obremenitvijo!<br />
Upoštevajte tudi njeno lastno težo!<br />
R: l=5.00075 m, d=1.99991 cm<br />
6.8 Preizkušanec iz aluminijeve zlitine ima <strong>za</strong>četno dolžino 50 mm in <strong>za</strong>četni<br />
premer 12.5 mm. Med preizkusom se vzorec raztegne tako, da je v trenutku<br />
porušitve dolg 55.02 mm, njegov premer pa je 12.5 mm. Izračunajte<br />
duktilnost aluminijeve zlitine!<br />
R: R=10%, RP=38%<br />
6.9 Magnezijev trak širine 8 cm in debeline 0.15 cm in dolžine 5 m želimo<br />
raztegniti na končno dolžino 6.2 m. Modul elastičnosti magnezija je 45 GPa,<br />
njegova meja plastičnosti pa 200 MPa. Izračunajte, kolikšna naj bo dolžina<br />
traku, preden obtežba popusti!<br />
R: l=6.2276 m<br />
6.10 Na vzorcu ZrO2 (dolžina 200 mm, širina 10 mm in debelina 5 mm) opravimo<br />
upogibni preizkus. Podpori sta 100 mm narazen. Pri obtežbi 4 kN se vzorec
Mehanske lastnosti 35<br />
upogne <strong>za</strong> 0.94 mm in se zlomi. Izračunajte upogibno trdnost in upogibni<br />
modul, če predpostavimo, da ni plastičnih deformacij.<br />
R: Rf=2.4 GPa, U=851 GPa<br />
6.11 Vzorec dolžine 10 cm, širine 1.5 cm in debeline 0.6 cm obremenimo na<br />
upogib. Podpori sta 7.5 cm narazen. Upogibni modul materiala je 480 GPa.<br />
Izračunajte silo pri zlomu in upogibno trdnost, če pride do loma pri upogibu<br />
0.09 mm.<br />
R: F=1327 N, Rf=276.5 MPa<br />
6.12 Termostabilni element, ki vsebuje keramične delce, se mora upogniti <strong>za</strong> 0.5<br />
mm pri obtežbi 500 N. Element je 2 cm širok, 0.5 cm visok in 10 cm dolg.<br />
Upogibni modul polimera je 6.9 GPa. Določite minimalno razdaljo med<br />
podporama in preverite ali se bo pri teh pogojih polimer zlomil. Njegova<br />
upogibna trdnost je 85 MPa.<br />
R: L=4.1 cm, loma ni<br />
6.13 Za Brinellov test trdote smo uporabili kroglico premera 10 mm in jo obtežili s<br />
500 kg. Premer vtiska v aluminijevi plošči je bil 4.5 mm. Izračunajte trdoto po<br />
Brinellu.<br />
R: HB=292 N/mm 2<br />
6.14 Pri seriji udarnih Charpy-jevih testov na jeklih z različnimi vsebnostmi<br />
mangana smo dobili podatke zbrane v spodnji tabeli (Tabela 6.1) in prika<strong>za</strong>ne<br />
na grafu (Slika 6.2). Določite tranzicijsko temperaturo, definirano pri:<br />
a. srednji vrednosti absorbirane energije med duktilnim in krhkim<br />
območjem<br />
b. 50 J absorbirane energije.<br />
Narišite diagram tranzicijska temperatura v odvisnosti od vsebnosti<br />
mangana!<br />
Kolikšna naj bo minimalna vsebnost mangana v jeklu, ki ga bomo uporabljali<br />
pri 0ºC?<br />
R: 0.3% Mn: Ta≈30ºC, Tb≈17ºC; pri T=0ºC naj ima jeklo vsaj 0.39% Mn
Mehanske lastnosti 36<br />
Energija<br />
Tabela 6.1: Rezultati Charpy-evega testa na jeklu z dodatkom Mn<br />
Energija [J]<br />
Temperatura [ºC] 0.30% Mn 0.39% Mn 1.01% Mn 1.55% Mn<br />
160<br />
140<br />
120<br />
100<br />
80<br />
60<br />
40<br />
20<br />
-100 2 5 5 15<br />
-75 2 5 7 25<br />
-50 2 12 20 45<br />
-25 10 25 40 70<br />
0 30 55 75 110<br />
25 60 100 110 135<br />
50 105 125 130 140<br />
75 130 135 135 140<br />
100 130 135 135 140<br />
0<br />
-100 -50 0 50 100 150<br />
Temperatura<br />
0.30% Mn<br />
0.39% Mn<br />
1.01% Mn<br />
1.55% Mn<br />
Slika 6.2: Rezultati Charpy-evega testa na jeklu z dodatkom Mn<br />
6.15 Za žgalno peč želimo iz orodnega jekla izdelati rotirajočo gred dolžine 2.44<br />
m. Gred bo leto dni izpostavljena obtežbi 50 kN in se bo vrtela s hitrostjo<br />
enega obrata na minuto. Dimenzionirajte gred, ki bo ustre<strong>za</strong>la tem pogojem.<br />
Pri tem si pomagajte s priloženim diagramom (Slika 6.3).<br />
R: d≈14 cm<br />
6.16 Za preizkus lezenja uporabimo vzorec dolžine 50 mm in premera 15 mm.<br />
Začetna aplicirana napetost je 67 MPa. Ob porušitvi je premer vzorca 13.2<br />
mm. Izračunajte obtežbo in dejansko napetost v vzorcu v trenutku porušitve!<br />
R: F=11.84 kN, σdej=86.5 MPa
Mehanske lastnosti 37<br />
Slika 6.3: Rezultati preiskusa z utrujanjem <strong>za</strong> orodno jeklo<br />
6.17 Palica iz železo-krom-nikljeve zlitine ima osnovno ploskev velikosti 5 mm x<br />
20 mm. Uporabljati jo želimo pri temperaturi 1040ºC, pri čemer naj bo njena<br />
življenjska doba 10 let. Določite največjo silo s katero je palica lahko<br />
obremenjena! Pri reševanju si pomagajte z grafom (Slika 6.4).<br />
R: F≈600 N<br />
Slika 6.4: Rezultati preizkusa lezenja <strong>za</strong> Fe-Cr-Ni zlitino
Mehanske lastnosti 38<br />
6.18 Nerjaveče jeklo preizkušamo na lezenje pri temperaturi 705ºC in zberemo<br />
podatke prika<strong>za</strong>ne v tabeli (Tabela 6.2). Določite materialni konstanti -<br />
eksponenta n in m.<br />
Tabela 6.2: Čas porušitve in hitrost lezenja nerjavečega<br />
jekla pri temperaturi 705ºC v od aplicirane napetosti.<br />
σ [MPa] t [h] L [%/h]<br />
106.9 1700 0.022<br />
128,2 700 0.068<br />
147,5 180 0.201<br />
160,0 110 0.332<br />
Namig: Podatke vrišite v logaritemsko mrežo (najdete jo v Prilogi II). Naklona dobljenih<br />
premic sta eksponenta n in m.<br />
R: n=6.9, m=-6.9
Hladno utrjevanje in žarenje 39<br />
7. HLADNO UTRJEVANJE IN ŽARENJE<br />
7.1 Bakreno ploščo debeline 10 mm bomo s hladno obdelavo – valjanjem,<br />
obdelali v dveh korakih. Prvič bomo njeno debelino reducirali na 5 mm, tako<br />
dobljeno ploščo pa nadalje na končno debelino 1.6 mm. Določite končni<br />
procent hladne predelave in natezno trdnost končnega izdelka. Pomagajte si<br />
z grafom (Slika 7.1).<br />
R: HP=84%, σn=550 MPa<br />
7.2 Določite proizvodni postopek, pri katerem bomo izdelali bakreno ploščo<br />
debeline 1 mm, z natezno trdnostjo najmanj 430 MPa, mejo plastičnosti višjo<br />
od 400 MPa in razteznostjo vsaj 5%. Pomagajte si z grafom (Slika 7.1).<br />
R: 40% < HP < 45%, 1.67 mm < h0 < 1.82 mm<br />
7.3 Bakreno žico premera 5 mm želimo izdelati z vlečenjem. Začetni premer žice<br />
je 9 mm. Ali je pri takšnem postopku pride do porušitve (raztrganja) žice?<br />
Pomagajte si z z grafom (Slika 7.1).<br />
R: porušitve ni (σ < σn)<br />
Slika 7.1: Učinek hladne predelave na mehanske lastnosti bakra
Osnove strjevanja 40<br />
8. OSNOVE STRJEVANJA<br />
8.1 Izračunajte polmer kritičnega jedra in število atomov v njem pri homogeni<br />
nukleaciji niklja. Nikelj kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z<br />
mrežnim parametrom 0.3517 nm.<br />
Ravnotežna temperatura strjevanja: T t=1453ºC<br />
Latentna toplota: ∆H l=2756·10 6 J/m 3<br />
Specifična prosta energija: σ=255·10 -3 J/m 2<br />
Podhladitev: ∆T=480ºC<br />
R: r*=6.65·10 -8 cm, N=112<br />
8.2 Izračunajte polmer kritičnega jedra in število atomov v njem pri homogeni<br />
nukleaciji žele<strong>za</strong>. Železo kristalizira v telesno centrirani kubični mreži z<br />
mrežnim parametrom 0.2866 nm.<br />
Ravnotežna temperatura strjevanja: T t=1538ºC<br />
Latentna toplota: ∆H l=1737·10 6 J/m 3<br />
Specifična prosta energija: σ=204·10 -3 J/m 2<br />
Podhladitev: ∆T=420ºC<br />
R: r*=10.128·10 -8 cm, N=370<br />
8.3 Predpostavimo, da se mora pri homogeni nukleaciji niklja združiti 5000<br />
atomov, da nastane stabilno jedro. Kolikšna podhladitev je potrebna? Nikelj<br />
kristalizira v ploskovno centrirani kubični mreži z mrežnim parametrom<br />
0.3517 nm. (T t=1453ºC, ∆H l=2756·10 6 J/m 3 , σ=255·10 -3 J/m 2 )<br />
R: ∆T=108ºC<br />
8.4 Izračunajte dendritni delež zrn, ki nastane med strjevanjem žele<strong>za</strong>, če le-ta<br />
poteka pri:<br />
a. podhladitvi 10ºC,<br />
b. podhladitvi 200ºC in<br />
c. homogeno (<strong>za</strong> homogeno nukleacijo je potrebna podhladitev <strong>za</strong> 420ºC)<br />
Specifična toplota taline žele<strong>za</strong> je 5.78·10 6 J/(ºC·m 3 ), latentna toplota pa<br />
1737·10 6 J/m 3 .
Osnove strjevanja 41<br />
R: a. f=0.03 b. f=0.67 c. 100%<br />
8.5 Anali<strong>za</strong> nikljevega odlitka pokaže, da je v njem 28% dendritnih zrn.<br />
Izračunajte temperaturo pri kateri je potekalo strjevanje! Specifična toplota<br />
taline žele<strong>za</strong> je 4.1·10 6 J/(ºC·m 3 ), latentna toplota je 2756·10 6 J/m 3 ,<br />
temperatura tališča niklja je 1453ºC.<br />
R: Ts=1265ºC<br />
8.6 Na ohlajevalni krivulji (Slika 7.1) označite in <strong>za</strong>pišite:<br />
a. temperaturo litja,<br />
b. temperaturo strjevanja,<br />
c. supertoploto,<br />
d. hitrost ohlajanja pred <strong>za</strong>četkom strjevanja,<br />
e. celotni čas strjevanja,<br />
f. lokalni čas strjevanja in<br />
g. podhladitev.<br />
R: Tlitja=480ºC, Tstrjevanja=330ºC, ∆Ts=150ºC,<br />
tl=350 s, ∆T=0ºC<br />
Slika 8.1: Ohlajevalna krivulja<br />
v T<br />
∆T<br />
° C<br />
= = 1.<br />
15 , tc=480 s,<br />
∆t<br />
s
Osnove strjevanja 42<br />
8.7 Narišite ohlajevalno krivuljo, če je:temperatura litja 900ºC,<br />
b. temperatura strjevanja 430ºC,<br />
c. celotni čas strjevanja 9.5 min,<br />
d. lokalni čas strevanja 8 min,podhladitev je 60ºC,<br />
f. po strjevanju pa poteka hlajenje na sobno temperaturo 3 min.<br />
Izračunajte še:<br />
g. supertoploto in<br />
h. hitrost ohlajevanja pred <strong>za</strong>četkom strjevanja.<br />
8.8 Talina bakra pri atmosferskih pogojih vsebuje 0.01% (masni) kisika. Z<br />
namenom, da izdelki ne bi vsebovali plinskih mehurčkov, želimo znižati<br />
vsebnost kisika na 10 -5 %. Določite postopek <strong>za</strong> razplinjenje bakra!<br />
R: p=0.1 Pa<br />
8.9 Topnost vodika v tekočem aluminiju pri temperaturi 715ºC je 10 mm 3 /g Al.<br />
Izračunajte volumski delež vodika v trdnem aluminijevem odlitku, ako ves<br />
vodik ostane ujet v aluminiju v obliki mehurčkov. Gostota aluminija je 2.70<br />
g/cm 3 .<br />
R: 2.7%
Trdne raztopine in fazna ravnotežja 43<br />
9. TRDNE RAZTOPINE IN FAZNA RAVNOTEŽJA<br />
9.1 Izračunajte število prostostnih stopenj v točkah: a, b, c, d, e, f, g! (Slika 8.1)<br />
R: Pa=2, Pb=1, Pc=2, Pd=1, Pe=2, Pf=0, Pg=1<br />
Slika 9.1: Fazni p – T diagram enokomponentnega sistema<br />
9.2 Trojna točka vode je pri tlaku 706 Pa in pri temperaturi 0.0075ºC. Skicirajte<br />
enokomponentni fazni diagram, pri tem pa uporabite še svoje znanje o vodi<br />
pri atmosferskem tlaku (10 5 Pa).<br />
9.3 Izberite Cu-Ni zlitino, ki jo lahko talimo in ulivamo pri 1350ºC, vendar se pri<br />
uporabi na 1200ºC ne bo talila. Pomagajte si z faznim diagramom (Slika 8.2).<br />
R: 30 < %Ni < 60<br />
9.4 S pomočjo Hume – Rothery-evega <strong>za</strong>kona ugotovite, ali pri sistemu magnezij<br />
– kadmij lahko pričakujemo neomejeno topnost! Potrebne podatke poiščite v<br />
priročnikih ali na spletu!<br />
R: Neomejena topnost je pričakovana!<br />
9.5 S pomočjo faznega diagrama (Slika 8.2) določite:<br />
• število prostostnih stopenj<br />
• količine faz<br />
• sestavo faz<br />
pri temperaturah: 1400ºC, 1300ºC, 1250ºC in 1200ºC, <strong>za</strong> naslednji zlitini:<br />
a. Cu – 40% Ni
Trdne raztopine in fazna ravnotežja 44<br />
b. Cu – 55% Ni<br />
Slika 9.2: Fazni diagram baker – nikelj<br />
R: a. T1=1400ºC: P=2; L=100%, α=0%; L: Cu-40%Ni; T2=1300ºC: P=2;<br />
L=100%, α=0%; L: Cu-40%Ni; T3=1250ºC: P=1; L=27%, α=73%; L: Cu-<br />
32%Ni, α: Cu-43%Ni; T4=1200ºC: P=2; L=0%, α=100%; α: Cu-40%Ni;<br />
b. T1=1400ºC: P=2; L=100%, α=0%; L: Cu-40%Ni; T2=1300ºC: P=1;<br />
L=29%, α=71%; L: Cu-45%Ni, α: Cu-59%Ni; T3=1250ºC: P=2; L=0%,<br />
α=100%; α: Cu-40%Ni; T4=1200ºC: P=2; L=0%, α=100%; α: Cu-40%Ni;
Disperzijsko utrjevanje s strjevanjem 45<br />
10. DISPERZIJSKO UTRJEVANJE S STRJEVANJEM<br />
10.1 Osnovna celica intermetalne spojine Ti-Al je prika<strong>za</strong>na na sliki (Slika 10.1).,<br />
Molska masa titana je 47.9 g/mol, aluminija pa 27.0 g/mol. Izračunajte mrežni<br />
parameter c0, če je teoretična gostota te intermetalne spojine 3.84 g/cm 3 !<br />
R: c0=0.407 nm<br />
Slika 10.1: Osnovna celica intermetalne spojine Ti-Al<br />
10.2 Osnovna celica intermetalne spojine Ni-Al je prika<strong>za</strong>na na sliki (Slika 10.2).<br />
Molska masa niklja je 58.7 g/mol, aluminija pa 27.0 g/mol. Izračunajte<br />
teoretično gostoto intermetalne spojine, če kristalizira v ploskovno orientirani<br />
kubični celici!<br />
R: ρT=3.84 g/cm 3<br />
Slika 10.2: Osnovna celica intermetalne spojine Ni-Al
Disperzijsko utrjevanje s strjevanjem 46<br />
10.3 Definirajte trifazne reakcije na hipotetičnem faznem diagramu na sliki<br />
(Slika10.3)!<br />
Slika 10.3: Hipotetični fazni diagram<br />
10.4 Na osnovi evtektičnega faznega diagrama Pb – Sn (Slika 10.4) določite:<br />
a. likvidus, solidus, solvus in evtektik,<br />
b. topnost Sn v trdnem Pb pri 100ºC,<br />
c. maksimalno topnost Pb v trdnem Sn,<br />
d. količino β faze, ki nastane, če zlitino Pb-10% Sn ohladimo na 0ºC,<br />
e. količino in sestavo faz v trdni raztopini v evtektiku in<br />
f. <strong>za</strong> zlitino Pb – 30% Sn določite faze, njihovo količino in sestavo pri<br />
temperaturah 300, 200, 184, 182 in 0ºC.<br />
R: b. Pb-6%Sn c. Sn-2%Pb d. β=8% e. α=46%, β=54%; α: Pb-19%Sn, β:<br />
Pb-98%Sn f. T1=300ºC: L=100%, α=0%, β=0%; L: Pb-30%Sn; T2=200ºC:<br />
L=32%, α=68%, β=0%; L: Pb-58%Sn, α: Pb-17%Sn; T3=184ºC: L=30%,
Disperzijsko utrjevanje s strjevanjem 47<br />
α=70%, β=0%; L: Pb-17%Sn, α: Pb-61%Sn; T4=182ºC: L=0%, α=84%,<br />
β=16%; α: Pb-17%Sn, β: Pb-98%Sn; T5=0ºC: L=0%, α=99%, β=1%; α: Pb-<br />
2%Sn, β: 100%Sn;<br />
183ºC<br />
Slika 10.4: Fazni diagram svinec – kositer
Disperzijsko utrjevanje s fazno spremembo in toplotno obdelavo 48<br />
11. DISPERZIJSKO UTRJEVANJE S FAZNO SPREMEMBO IN<br />
TOPLOTNO OBDELAVO<br />
11.1 Določite konstanti c in n v Avrami enačbi, ki opisuje stopnjo kristali<strong>za</strong>cije<br />
polipropilena pri temperaturi 140ºC! Potrebni podatki so v tabeli (Tabela 11.1)<br />
prika<strong>za</strong>ni pa so tudi na sliki (Slika 11.1)!<br />
Namig: Avrami enačbo preoblikujte v obliko y=kx n in podatke vrišite v log-log mrežo (Priloga<br />
II). Naklon premice je konstanta n!<br />
R: n=2.9, c=6·10 -6<br />
Tabela 11.1: Kristali<strong>za</strong>cija<br />
polipropilena pri temperaturi<br />
140ºC<br />
f t [min]<br />
0.1 28<br />
0.2 37<br />
0.3 44<br />
0.4 50<br />
0.5 55<br />
0.6 60<br />
0.7 67<br />
0.8 73<br />
0.9 86<br />
Slika 11.1: Kristali<strong>za</strong>cija polipropilena pri temperaturi 140ºC
Disperzijsko utrjevanje s fazno spremembo in toplotno obdelavo 49<br />
11.2 Določite konstanti c in n v Avrami enačbi, ki opisuje stopnjo rekristali<strong>za</strong>cije<br />
bakra pri temperaturi 135ºC! Potrebni podatki so na sliki (Slika 11.2) in v tabeli<br />
(Tabela 11.2)!<br />
R: n=3.3, c=5·10 -4<br />
Tabela 11.2: Kristali<strong>za</strong>cija<br />
polipropena pri temperaturi<br />
140ºC<br />
f t [min]<br />
0.1 5<br />
0.2 6.6<br />
0.3 7.7<br />
0.4 8.5<br />
0.5 9.0<br />
0.6 10.0<br />
0.7 10.5<br />
0.8 11.5<br />
0.9 13.7<br />
Slika 11.2: Učinek temperature na rekristali<strong>za</strong>cijo hladno obdelanega bakra<br />
11.3 Izračunajte aktivacijsko energijo <strong>za</strong> kristali<strong>za</strong>cijo polipropilena iz sigmoidalnih<br />
krivulj prika<strong>za</strong>nih na sliki (Slika 11.1).<br />
R: Q=246 kJ/mol<br />
11.4 Izračunajte aktivacijsko energijo <strong>za</strong> rekristali<strong>za</strong>cijo bakra iz sigmoidalnih<br />
krivulj prika<strong>za</strong>nih na sliki (Slika 11.2).<br />
R: Q=86.6 kJ/mol
Ostala poglavja 50<br />
12. OSTALA POGLAVJA<br />
12.1 Izračunajte specifični modul elastičnosti aluminijeve zlitine, ki vsebuje 4%<br />
litija! Potrebni podatki so na sliki (Slika 12.1)!<br />
MPa<br />
−<br />
kg ⋅m<br />
R: Espec.=30 3<br />
Slika 12.1: Vpliv litija na modul elastičnosti in na gostoto aluminijevih zlitin<br />
12.2 Izračunajte razliko v lastni teži 3 m dolgega droga s premerom 10 cm, če<br />
namesto čistega aluminija uporabimo zlitino z 2% litija! Potrebni podatki so<br />
na sliki (Slika 12.1)!<br />
R: ∆Fg=34.7 N<br />
12.3 Kos žice iz aluminijeve zlitine z 1% litija obesimo tako, da prosto visi. Na žico<br />
ne deluje nobena zunanja sila. Kako dolg kos žice je potrebno pripraviti, da<br />
bo med visenjem dosegel specifično deformacijo 4·10 -4 ? Kako dolg kos je<br />
potrebno pripraviti, če zlitina vsebuje 3% litija?<br />
R: l0 1% =1132 m, l0 3% =1326 m
Ostala poglavja 51<br />
12.4 Izračunajte mrežni parameter, faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti in pričakovano<br />
gostoto BaTiO3!<br />
Ionski radii so: r(Ba 2+ ) = 0.134 nm, r(Ti 4+ ) = 0.068 nm in r(O 2- ) = 0.132 nm.<br />
Struktura keramike je prika<strong>za</strong>na na sliki (Slika 12.2)!<br />
R: a0=0.4 nm, FP=0.63, ρT=6.05 g/cm 3<br />
Slika 12.2: Perovskitna struktura BaTiO3<br />
12.5 Kremen (SiO2) kristalizira v heksagonalni mreži z mrežnima parametroma<br />
a0=0.4913 nm in c0=0.5405 nm. Gostota kremena je 2.65 g/cm 3 . Izračunajte:<br />
a. število SiO2 skupin v eni osnovni celici in<br />
b. faktor atomske <strong>za</strong>sedenosti.<br />
Molska masa silicija je 28.1 g/mol, radij silicijevega iona je 0.042 nm. Molska<br />
masa kisika je 16.0 g/mol, radij kisikovega iona pa je 0.132 nm.<br />
R: a. x=3, b. FP=0.52<br />
12.6 Keramični izdelek proizvedemo s sintranjem Al2O3. Masa izdelka je 80 g, v<br />
njem pa se nahajajo <strong>za</strong>prte in odprte pore. Za določanje poroznosti izdelek<br />
potopimo v vodo in počakamo, da se pore <strong>za</strong>polnijo. Masa z vodo<br />
<strong>za</strong>sičenega izdelka je 92 g tehtano na zraku in 58 g tehtano v vodi.<br />
Izračunajte skupno poroznost izdelka ter delež odprtih in delež <strong>za</strong>prtih por!<br />
Gostota Al2O3 je 3.96 g/cm 3 .<br />
R: p=41%, po=35%, pz=6%<br />
12.7 Silicijev karbid (SiC) ima gostoto 3.1 g/cm 3 . S sintranjem SiC proizvedemo<br />
izdelek, katerega volumen je 500 cm 3 in ki ima maso 1200 g. Po namakanju
Ostala poglavja 52<br />
v vodo ima izdelek maso 1250 g. Izračunajte gostoto sintranega materiala s<br />
porami, poroznost in delež <strong>za</strong>prtih por glede na volumen vseh por v izdelku!<br />
R: ρ'=2.4 g/cm 3 , p=23%, f=0.56<br />
12.8 Določena keramika ima deklarirano natezno trdnost 500 MPa. Naredili smo<br />
vzorec iz te keramike in pred testiranjem trdnosti opazili ozko razpoko<br />
globine 0.01 cm. Rezultat nateznega testa pokaže, da do porušitve pride pri<br />
napetosti 10 MPa. Izračunajte <strong>za</strong>okrožitveni radij razpoke v njeni konici!<br />
R: r=1.6·10 -5 cm<br />
12.9 Natezna trdnost keramike je 400 MPa. Zaradi poroznosti so na površini<br />
palice razpoke dolžine 0.1 cm in polmera 5·10 -5 m. Ali bo takšna keramika<br />
vzdržala aplicirano napetost 30 MPa?<br />
R: Keramika bo vzdržala aplicirano napetost.<br />
12.10 Keramični vzorec pravokotnega prere<strong>za</strong> višine 3 cm in širine 2 cm testiramo<br />
na upogib, pri čemer je vzorec podprt na razdalji 10 cm. Natezna trdnost<br />
določene keramike znaša 500 MPa. Vzorec, ki ga testiramo ima razpoko<br />
dolžine 3 mm in radijem konice razpoke 7·10 -8 m. Pri kolikšni sili se bo takšen<br />
vzorec porušil?<br />
R: F=145 N<br />
12.11 Napetost potrebno <strong>za</strong> porušitev silicijevega karbida izmerimo na sedmih<br />
vzorcih. Rezultati preiskave so zbrani v tabeli (Tabela 12.1). Določite Wibull-ov<br />
modul in razmislite o <strong>za</strong>nesljivosti izdelkov iz tega materiala!<br />
R: m=3.15<br />
Tabela 12.1: Porušitvene napetosti<br />
vzorcev silicijevega karbida<br />
i σn [MPa]<br />
1 23<br />
2 30<br />
3 34<br />
4 40<br />
5 43<br />
6 49<br />
7 55
Ostala poglavja 53<br />
12.12 Z upogibnim testom preiskusimo serijo keramičnih vzorcev. Izmerjene<br />
trdnosti so zbrane v tabeli (Tabela 12.2). Določite Wibull-ov modul in razmislite<br />
o <strong>za</strong>nesljivosti izdelkov iz tega materiala!<br />
R: m=18.67<br />
Tabela 12.2: Upogibne trdnosti<br />
testirane keramike<br />
i σn [MPa]<br />
1 48.3<br />
2 50.3<br />
3 51.7<br />
4 52.4<br />
5 53.4<br />
6 54.5<br />
7 55.5<br />
8 56.5<br />
12.13 Stopnja polimeri<strong>za</strong>cije politetrafluoretilena (PTFE – onovno enoto prikazuje<br />
Slika 9.1) je 7500. Izračunajte molsko maso in število verig v 1 kg polimera, če<br />
so vse verige enako dolge. Molska masa ogljika je 12.0 g/mol, fluora pa 19.0<br />
g/mol.<br />
R: Mp=75·10 4 g/mol, N=8.03·10 20<br />
Slika 12.3: Osnovna enota – mer politetrafluoretilena<br />
12.14 Stopnja polimeri<strong>za</strong>cije polistirena (osnovno enoto prikazuje Slika 9.2) je 5000.<br />
Če predpostavimo, da so vse verige enako dolge, izračunajte:<br />
a. molsko maso verige<br />
b. celotno število verig v 1 molu polistirena.<br />
Molska masa vodika je 1.0 g/mol, molska masa ogljika pa 12.0 g/mol.<br />
R: Mp=52·10 4 g/mol, N=6.02·10 23
Ostala poglavja 54<br />
Slika 12.4: Osnovna enota – mer polistirena<br />
12.15 Izračunajte masno in številsko povprečje molske mase polietilena, katerega<br />
sestavo prikazuje Tabela 9.1!<br />
_<br />
R: M w = 11350<br />
g/<br />
mol , M n = 9 200 g/<br />
mol<br />
_<br />
Tabela 12.3: Razporeditev verig v vzorcu polietilena<br />
Molska masa [g/mol] Število verig [1]<br />
0 - 5 000 4 000<br />
5 000 – 10 000 8 000<br />
10 000 – 15 000 7 000<br />
15 000 – 20 000 2 000<br />
12.16 Izračunajte modul elastičnosti lamenarnega kompozita vzporedno z lamelami<br />
in pravokotno nanje. Kompozit je sestavljen iz 0.01 cm debele plasti<br />
polimera, ki je vložen med dve plasti stekla debeline 4 mm. Modul<br />
elastičnosti polimera je 5 GPa, modul elastičnosti stekla pa 83 GPa.<br />
R: E<br />
II<br />
k<br />
⊥<br />
= 82. 06 GPa,<br />
Ek<br />
=<br />
69.<br />
91GPa<br />
12.17 Partikularni kompozit je izdelan iz 75 m.% WC, 15 m.% TiC, 5 m.% TaC in 5<br />
m.% Co. Gostote teh materialov so: ρWC=15.77 g/cm 3 , ρTiC=4.94 g/cm 3 ,<br />
ρTaC=14.5 g/cm 3 , ρCo=8.90 g/cm 3 . Določite gostoto kompozita!<br />
R: ρk=11.52 g/cm 3<br />
12.18 Material <strong>za</strong> električne kontakte izdelamo tako, da v porozni volframov karbid<br />
infiltriramo baker in sicer tako, da <strong>za</strong>polnimo vse pore. Gostota končnega<br />
kompozita je 12.30 g/cm 3 , gostota bakra je 8.92 g/cm 3 , gostota volframovega<br />
karbida pa 15.77 g/cm 3 . Izračunajte maso bakra, ki jo potrebujemo <strong>za</strong><br />
izdelavo 5 kg kompozita!<br />
R: mCu=1849 g
Ostala poglavja 55<br />
12.19 Gostota hrastovine, ki vsebuje 12% vlage, je 680 kg/m 3 . Izračunajte:<br />
a. gostoto popolnoma suhe hrastovine in<br />
b. vlažnost vzorca (%), katerega gostota je 900 kg/m 3 .<br />
R: ρ0%=607 kg/m 3 , %H2O=48.3%<br />
12.20 V betonarni bomo <strong>za</strong> naročnika izdelali 100 m 3 betona, ki bo imel volumsko<br />
razmerje med cementom, peskom in grobim agregatom: C:P:G=1:2:4.<br />
Vodocementni faktor je 0.5 (glede na maso). Pesek vsebuje 6 m.% vode,<br />
grobi agregat pa 3 m.% vode. V betonu ne pričakujemo zračnih mehurčkov.<br />
Gostota cementa je 1750 kg/m 3 , peska 2560 kg/m 3 , grobega agregata 2720<br />
kg/m 3 in vode 1000 kg/m 3 . Izračunajte:<br />
a. število vreč cementa, ki jih je potrebno naročiti, če je v eni vreči 50 kg<br />
cementa,<br />
b. potrebno maso peska in grobega agregata,<br />
c. količino vode, ki jo bo potrebno dodati v m 3 ,<br />
d. gostoto betona in<br />
e. masno razmerje med cementom, peskom in grobim agregatom!<br />
R: a. 445 vreč cementa; b. mP=68 925 kg, mG=142 321 kg; c. VV=3.053 m 3 ;<br />
d. ρB=2365 kg/m 3 ; e. masno razmerje C:P:G=1:3:6<br />
12.21 V projektni dokumentaciji je projektant <strong>za</strong> konstrukcijske elemente tipa A<br />
predvidel beton marke 30 MPa (MB 30). Na mestu vgrajevanja betona smo<br />
<strong>za</strong> potrebe kontrole kvalitete odvzeli 23 vzorcev. Po 28 dneh nege vzorcev v<br />
laboratoriju smo opravili tlačni preiskus, katerega rezultati so zbrani v tabeli<br />
(Tabela 9.2). S pomočjo statistične analize preverite ali beton ustre<strong>za</strong> marki, <strong>za</strong><br />
katero je bil projektiran!<br />
a. Izpolnite tabelo!<br />
b. Narišite histogram.<br />
c. Izračunajte povprečno vrednost tlačne trdnosti!<br />
d. Določite eksperimentalni standardni odmik!<br />
e. Določite odstotek rezultatov v območju x ± s !
Ostala poglavja 56<br />
Oznaka<br />
vzorca<br />
f. Doseganje marke betona ocenjujemo na tri načine, glede na število<br />
meritev, ki smo jih opravili. Ocenite marko betona (MB) po naslednjem<br />
kriteriju:<br />
1. pogoj:<br />
2. pogoj:<br />
x _<br />
≥ MB +<br />
x min<br />
1.<br />
3<br />
≥ MB − 4<br />
⋅ s<br />
( MPa)<br />
−<br />
R: c. x = 42.<br />
5 MPa , d. s=2.1 MPa, e. 78%, f. beton ustre<strong>za</strong> projektirani marki<br />
betona<br />
Tabela 12.4: Rezultati preiskave tlačne trdnosti betona marke 30 MPa<br />
Dimenzije<br />
a [cm] b [cm]<br />
Ploščina<br />
S [cm 2 ]<br />
Porušna sila<br />
F [MN]<br />
1 20.0 20.2 1.839<br />
2 20.2 20.1 1.613<br />
3 20.1 20.0 1.680<br />
4 19.9 20.0 1.562<br />
5 20.0 19.7 1.570<br />
6 20.1 20.0 1.655<br />
7 19.7 20.0 1.561<br />
8 20.0 19.8 1.472<br />
9 20.0 20.0 1.760<br />
10 20.0 20.0 1.517<br />
11 19.9 20.1 1.649<br />
12 20.0 20.0 1.657<br />
13 20.1 20.1 1.601<br />
14 19.9 20.1 1.698<br />
15 20.1 20.0 1.421<br />
16 19.9 20.0 1.538<br />
17 19.8 19.9 1.614<br />
18 20.0 20.0 1.648<br />
19 19.9 20.0 1.589<br />
20 20.0 19.9 1.603<br />
21 19.9 20.0 1.593<br />
22 20.0 20.1 1.597<br />
23 20.0 19.6 1.548<br />
Tlačna trdnost<br />
σ [MPa]
Ostala poglavja 57<br />
12.22 Dimenzionirajte 3 m visok steber okroglega prere<strong>za</strong>, ki bo med eksploatacijo<br />
prenašal tlačno silo 500 kN, če je steber izdelan iz:<br />
a. hrastovega lesa z gostoto 800 kg/m 3 , ki ima tlačno trdnost v<br />
longitudinalni smeri 43 MPa ali iz<br />
b. betona MB 30, ki ima gostoto 2300 kg/m 3 .<br />
R: a. d=12.2 cm, b. d=14.6 cm<br />
12.23 Germanij pri 25ºC ima električno prevodnost 2 1/(Ω·m), energijska razlika<br />
med valenčnim in prevodnim pasom je 0.67 eV. Izračunajte:<br />
a. število nosilcev naboja,<br />
b. delež elektronov v prevodnem pasu (vzbujeni elektroni) glede na število<br />
valenčnih elektronov in<br />
c. konstanto n0.<br />
R: a. nh=ne=2.2·10 19 m -3 , b. f=1.24·10 -10 , c. n0=1.01·10 25 m -3<br />
12.24 Izračunajte delež silicijevih atomov, ki jih je potrebno <strong>za</strong>menjati z arzenom,<br />
da bi dobili en milijon elektronov v prevodne pasu v 450 g silicija. Valenca<br />
silicija je +4, molska masa je 28.1 g/mol, valenca arzena je +5, molska masa<br />
pa 74.9 g/mol.<br />
R: f=1.04·10 -19
Literatura 58<br />
13. LITERATURA<br />
Askeland, Donald R.: The Science and Engineering of Materials, 3rd S. I.<br />
edition, Reprint., Stanley Thornes (Publishers), Cheltenham, 1998<br />
Askeland, Donald R.: The Science and Engineering of Materials –<br />
Solutions manual, 3rd S. I. edition, Chapman & Hall, London etc.,<br />
1996<br />
Callister, William D. Jr.: Materials Science and Engineering – An<br />
Introduction, 2nd edition, John Wiley & Sons, New York etc., 1991<br />
Kraut, Bojan: Krautov strojniški priročnik, Tehinška <strong>za</strong>ložba slovenije, 1993<br />
Sodja - Božič, Jelka: Kemijsko računstvo: učbenik <strong>za</strong> srednje šole,<br />
popravljena izdaja, Univerzum, Ljubljana, 1982<br />
Glavič, Peter (recenzent): Periodni sistem elementov <strong>za</strong> srednje, višje in<br />
visoke šole, Promotion, 1991
14. PRILOGE<br />
Priloga 1: Periodni sistem<br />
Priloga 2: Kubične celice (2 lista)<br />
Priloga 3: Logaritemska mreža (6 listov)
1.00 4.00<br />
H He<br />
1 2<br />
6.94 9.01 10.81 12.01 14.01 16.00 19.00 20.18<br />
Li Be B C N O F Ne<br />
3 4 5 6 7 8 9 10<br />
22.99 24.31 26.98 28.09 30.97 32.07 35.45 39.95<br />
Na Mg Al Si P S Cl Ar<br />
11 12 13 14 15 16 17 18<br />
39.10 40.08 44.96 47.88 50.94 52.00 54.94 55.85 58.93 58.69 63.55 65.39 69.72 72.61 74.92 78.96 79.90 83.80<br />
K Ca Sc Ti V Cr Mn Fe Co Ni Cu Zn Ga Ge As Se Br Kr<br />
19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36<br />
85.47 87.62 88.91 91.22 92.91 95.94 98.91 101.07 102.91 106.42 107.87 112.41 114.82 118.71 121.75 127.60 126.90 131.29<br />
Rb Sr Y Zr Nb Mo Tc Ru Rh Pd Ag Cd In Sn Sb Te I Xe<br />
37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54<br />
132.91 137.33 178.49 180.95 183.85 186.21 190.20 192.22 195.08 196.97 200.59 204.38 207.19 208.98 208.98 209.99 222.02<br />
Cs Ba La-Lu Hf Ta W Re Os Ir Pt Au Hg Tl Pb Bi Po At Rn<br />
55 56 51-71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86<br />
223.02 226.03 261.11 262.11 263.12 262.12<br />
Fr Ra Ac-Lr Ku Ha Unh Uns Uno Une<br />
87 88 89-103 104 105 106 107 108 109<br />
138.91 140.12 140.91 144.24 146.92 150.36 151.97 157.25 158.93 162.50 164.93 167.26 168.93 173.04 174.97<br />
La Ce Pr Nd Pm Sm Eu Gd Tb Dy Ho Er Tm Yb Lu<br />
57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71<br />
227.03 232.04 231.04 238.03 237.05 244.06 243.06 247.07 247.07 251.08 252.08 257.10 258.10 259.10 260.11<br />
Ac Th Pa U Np Pu Am Cm Bk Cf Es Fm Md No Lr<br />
89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103
1 H Vodik Hydrogen<br />
2 He Helij Helium<br />
3 LI Litij Lithium<br />
4 Be Berililj Beryllium<br />
5 B Bor Boron<br />
6 C Ogljik Carbon<br />
7 N Dušik Nitrogen<br />
8 O Kisik Oxygen<br />
9 F Fluor Fluorine<br />
10 Ne Neon Neon<br />
11 Na Natrij Sodium<br />
12 Mg Magnezij Magnesium<br />
13 Al Aluminij Aluminium<br />
14 Si Silicij Silicon<br />
15 P Fosfor Phosphorus<br />
16 S Žveplo Sulfur<br />
17 Cl Klor Chlorine<br />
18 Ar Argon Argon<br />
19 K Kalij Potassium<br />
20 Ca Kalcij Calcium<br />
21 Sc Skandij Scandium<br />
22 Ti Titan Titanium<br />
23 V Vanadij Vanadium<br />
24 Cr Krom Chromium<br />
25 Mn Mangan Manganese<br />
26 Fe Železo Iron<br />
27 Co Kobalt Cobalt<br />
28 Ni Nikelj Nickel<br />
29 Cu Baker Copper<br />
30 Zn Cink Zinc<br />
31 Ga Galij Gallium<br />
32 Ge Germanij Germanium<br />
33 As Arzen Arsenic<br />
34 Se Selen Selenium<br />
35 Br Brom Bromine<br />
36 Kr Kripton Krypton<br />
37 Rb Rubidij Rubidium<br />
38 Sr Stroncij Strontium<br />
39 Y Itrij Yttrium<br />
40 Zr Cirkonij Ziconium<br />
41 Nb Niobij Niobium<br />
42 Mo Molibden Molybdenum<br />
43 Tc Tehnecij Technetium<br />
44 Ru Rutenij Ruthenium<br />
45 Rh Rodij Rhodium<br />
46 Pd Paladij Palladium<br />
47 Ag Srebro Silver<br />
48 Cd Kadmij Cadmium<br />
49 In Indij Indium<br />
50 Sn Kositer Tin<br />
51 Sb Antimon Antimony<br />
52 Te Telur Tellurium<br />
53 I Jod Iodine<br />
54 Xe Ksenon Xenon<br />
55 Cs Cezij Caesium<br />
56 Ba Barij Barium<br />
57 La Lantan Lanthanum<br />
58 Ce Cerij Cerium<br />
59 Pr Prazeodim Praseodymium<br />
60 Nd Neodim Neodymium<br />
61 Pm Prometij Promethium<br />
62 Sm Samarij Samarium<br />
63 Eu Evropij Europium<br />
64 Gd Gadolinij Gadolinium<br />
65 Tb Terbij Terbium<br />
66 Dy Disprozij Dysprosium<br />
67 Ho Holmij Holmium<br />
68 Er Erbij Erbium<br />
69 Tm Tulij Thulium<br />
70 Yb Iterbij Ytterbium<br />
71 Lu Lutecij Lutetium<br />
72 Hf Hafnij Hafnium<br />
73 Ta Tantal Tantalum<br />
74 W Volfram Tungsten<br />
75 Re Renij Rhenium<br />
76 Os Osmij Osmium<br />
77 Ir Iridij Iridium<br />
78 Pt Platina Platinum<br />
79 Au Zlato Gold<br />
80 Hg Živo srebro Mercury<br />
81 Tl Talij Thallium<br />
82 Pb Svinec Lead<br />
83 Bi Bizmut Bismuth<br />
84 Po Polonij Polonium<br />
85 At Astat Astatine<br />
86 Rn Radon Radon<br />
87 Fr Francij Francium<br />
88 Ra Radij Radium<br />
89 Ac Aktinij Actinium<br />
90 Th Torij Thorium<br />
91 Pa Protaktinij Protactinium<br />
92 U Uran Uranium<br />
93 Np Neptunij Neptunium<br />
94 Pu Plutonij Plutonium<br />
95 Am Americij Americium<br />
96 Cm Curij Curium<br />
97 Bk Berkelij Berkelium<br />
98 Cf Kalifornij Californium<br />
99 Es Einsteinij Einsteinium<br />
100 Fm Fermij Fermium<br />
101 Md Mendelevij Mendelevium<br />
102 No Nobelij Nobelium<br />
103 Lr Lawrencij Lawrencium<br />
104 Ku Kurčatovij Unnilquadium<br />
105 Ha Hanij Unnilpentium<br />
106 Unh Unnilhexium<br />
107 Uns Unnilseptium<br />
108 Uno Unniloctium<br />
109 Une Unnilennium<br />
umetno narejeni elementi