prezentacja - MANHAZ - Instytut Energii Atomowej
prezentacja - MANHAZ - Instytut Energii Atomowej
prezentacja - MANHAZ - Instytut Energii Atomowej
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
PODSTAWY MODELOWANIA<br />
DYSPERSJI GAZÓW W<br />
ŚRODOWISKU<br />
M.Borysiewicz<br />
(<strong>Instytut</strong> <strong>Energii</strong> <strong>Atomowej</strong>)<br />
A. S. Markowski
SPIS TREŚCI<br />
• Ogólna charakterystyka problemu i stosownych<br />
modeli obliczeń<br />
– Modelowanie różnych faz transportu substancji uwolnionych<br />
do atmosfery.<br />
–Wpływ warunków atmosferycznych<br />
– Podstawowe cechy stosowanych modeli<br />
• Metody obliczeń transportu pasywnego skażeń<br />
w atmosferze<br />
– Model Gaussa w wypadku transportu pasywnego<br />
– Modele Lagrange’a
SPIS TREŚCI cd.<br />
• Modele matematyczne transportu ciężkich gazów<br />
– Podstawy prostych modeli związane z uwolnieniami bez pędu<br />
początkowego<br />
– Model transportu ciągłego uwolnienia gazu cięższego od<br />
powietrza<br />
– Uwolnienia strumieniowe o dużej prędkości początkowej<br />
– Uwolnienia strumieniowe gazów ciężkich na wysokości<br />
– Trójwymiarowe modele numeryczne dla dyspersji<br />
gazów ciężkich<br />
• Modele transportu, problemy wyboru<br />
• Model dyspersji zintegrowanej UDM
Modele i programy komputerowe do obliczeń źródeł uwolnień<br />
i dyspersji w atmosferze niebezpiecznych substancji są konieczne:<br />
• przy oszacowaniu skutków stałych emisji szkodliwych substancji<br />
na zdrowie człowieka i środowisko;<br />
• do opracowania raportów bezpieczeństwa instalacji<br />
przemysłowych zagrożonych;<br />
• do wyznaczania stref zagrożeń m. in. niezbędnych dla<br />
przygotowania planów postępowania w stanie awaryjnym zakładu<br />
jak również w jego otoczeniu;<br />
• dla sprawnego prowadzenia akcji ratowniczych, gdy dostęp do<br />
informacji w czasie rzeczywistym o aktualnym stanie zagrożenia<br />
zdrowia ludzkiego i środowiska oraz dóbr materialnych.
Ogólna charakterystyka<br />
problemu i stosownych<br />
modeli obliczeń
Transport skażeń w atmosferze zależy zarówno<br />
od źródła jak również od:<br />
•własności fizyko-chemicznych substancji, i<br />
• warunków atmosferycznych.
Kryteria ilościowe klasyfikacji transportu<br />
atmosferycznego<br />
To czy chmurę uwolnionego gazu uważamy za ciężką zależy od:<br />
•nadwyżki gęstości chmury w odniesieniu do gęstości<br />
powietrza,<br />
• objętości lub strumienia objętościowego chmury i od<br />
• warunków atmosferycznych.
Ilościowe kryterium klasyfikacji<br />
•Może być oparte o wartości liczby Richardsona, Ri 0 . Liczba<br />
ta przedstawia stosunek potencjalnej energii związanej<br />
z nadwyżką gęstości chmury gazu ciężkiego do energii<br />
kinetycznej turbulencji atmosferycznej.<br />
•Jeżeli wartość Ri 0 jest mniejsza od wartości krytycznej, wtedy<br />
ruch chmury zdominowany jest przez turbulencje atmosferyczne,<br />
a efekty związane z gazem ciężkim można pominąć.<br />
• Analizy szybkości porywania pionowego powietrza do chmur<br />
gazu gęstego na poziomie gruntu, w warunkach laboratoryjnych<br />
sugerują, że wartość krytyczna Ri 0 jest około 50. Dane<br />
doświadczalne wskazują na to, że wpływ gazu ciężkiego na<br />
dyspersję chmury staje się coraz bardziej znaczący wraz ze<br />
zmianą wartości Ri 0 od 1.0 do 100.
Definicja liczby Richardsona<br />
Emisje na poziomie gruntu<br />
w przypadku chmury cią g łej:<br />
Ri<br />
g ( ρ<br />
w przypadku natychmiastowego uwolnienia:<br />
Ri<br />
o<br />
=<br />
o<br />
=<br />
g ( ρ<br />
po<br />
p<br />
a<br />
−<br />
po<br />
p<br />
p<br />
a<br />
a<br />
−<br />
)<br />
p<br />
D<br />
a<br />
V<br />
)<br />
io<br />
2<br />
o<br />
u<br />
V<br />
D<br />
2<br />
*<br />
co<br />
3<br />
o u *<br />
gdzie (ρ po – ρ a) jest róż nicą gę stości począ tkowej chmury i gę stości<br />
powietrza, V co jest począ tkow ą prę dkością przepływu<br />
obję tościowego dla cią g łych uwolnień , V i0 jest począ tkow ą obję tością<br />
chmury uwolnienia natychmiastowego, D o jest począ tkow ą<br />
szerokością chmury i u * jest począ tkow ą prę dkością tarcia (rów ną od<br />
5% do 10% prę dkości wiatru na wysokości 10m).<br />
,<br />
;
Kryterium ustalające uwolnienia<br />
ciągłe i natychmiastowe:<br />
•należy porównać czas uwolnienia T d z czasem przejścia chmury<br />
od źródła do receptora, x/u<br />
• gdy T d >x/u, uwolnienie jest ciągłe,<br />
• gdy T d
Uwolnienia “z kominów” na wysokości h 0<br />
•Jeżeli początkowa chmura jest wystarczająco gęsta, jej<br />
trajektoria zakrzywi się do dołu w kierunku gruntu.<br />
•Wpływ efektu gęstości na początkową trajektorię w pobliżu<br />
komina możemy uwzględnić zastępując D 0 , przez parametr D p<br />
określający średnicę otworu przez który jest uwalniana substancja.<br />
•Jeżeli jesteśmy zainteresowani również, czy właściwości gazu<br />
gęstego wpływają na maksymalną koncentrację na poziomie<br />
gruntu, po tym, gdy chmura dotknęła ziemi, to wysokość komina<br />
powinna być użyta jako skala długości w definicjach Ri 0.
Uwagi<br />
•Wartość Ri 0 zdefiniowane dla chmury w pobliżu źródła<br />
uwolnień na wysokości h s są różne od wartości Ri 0<br />
obliczonych na poziomie gruntu czynnik (h s /D p ) dla<br />
uwolnień ciągłych i (h s/D p) 2 – 100 lub 1000 razy.<br />
• To oznacza, że przy uwolnieniach na wysokości, trajektoria<br />
chmury w pobliżu źródła, ale jeszcze ponad gruntem może być<br />
zdominowana przez nadwyżkę gęstości chmury, podczas, gdy<br />
zachowanie chmury na odległościach gdzie występuje maksymalna<br />
koncentracja przy gruncie może być określona głównie przez<br />
turbulencję atmosferyczną.
Uwolnienia pod ciśnieniem<br />
• W wielu scenariuszach wypadkowych, szczególnie tych<br />
związanych z uwolnieniami pod ciśnieniem, mamy do czynienia<br />
ze strumieniami pary o znacznej prędkości początkowej.<br />
• Koncentracja substancji niebezpiecznej w takim strumieniu<br />
może gwałtownie spadać w związku ze zwiększonym<br />
porywaniem powietrza do chmury w wyniku znacznych różnic<br />
prędkości pomiędzy strumieniem i powietrzem atmosferycznym.<br />
• Na odwrót, w przypadku uwolnień przygruntowych z małą<br />
prędkością początkową koncentracja substancji niebezpiecznej<br />
w strumieniu może pozostawać długo na znacznym poziomie<br />
w związku z małą prędkością porywania powietrza.
Modelowanie różnych faz transportu substancji<br />
uwolnionych do atmosfery.<br />
• Ogólny obraz symulacji modelem dyspersji atmosferycznej<br />
zawiera cztery odrębne etapy, przez które przejść może<br />
uwolnienie, chociaż w danym uwolnieniu, niekoniecznie<br />
muszą się pojawić wszystkie cztery.<br />
• Modele stosowane do ich obliczeń powinny zapewniać gładkie<br />
przejście pomiędzy kolejnymi fazami.<br />
• Oba rodzaje uwolnień: chwilowe i ciągłe składają się z tych<br />
czterech etapów; mimo, że wzory wykorzystywane do<br />
matematycznego zobrazowania zachowań mogą się różnić,<br />
każdy etap uwolnienia ciągłego ma swoją bezpośrednią<br />
analogię z odpowiednim etapem uwolnienia chwilowego.
Etapy dyspersji i adwekcji<br />
• początkowy etap turbulentny, w którym aktualne warunki<br />
uwolnienia (prędkość lub energia rozprężania) określają<br />
intensywność porywania powietrza.<br />
• hybryda początkowego etapu turbulentnego i zachowania<br />
chmury gęstej. Podczas trwanie tej fazy, substancja uwolniona<br />
w dalszym ciągu porywa powietrze, z natężeniem wyznaczanym<br />
początkową turbulencją i jednocześnie zaczyna się rozprzestrzeniać<br />
po bokach nad ziemią wskutek tego, że posiada gęstość większą<br />
od otaczającego powietrza.<br />
• chmura gęsta<br />
• dominujący wpływ na porywanie i rozprzestrzenianie ma<br />
turbulencja otaczającego powietrza atmosferycznego i zachowanie<br />
jest zachowaniem uwolnienia pasywnego<br />
(typowego dla gazów lekkich i neutralnych)
Modele dyspersji powinny uwzględniać przypadki,<br />
w których czyste substancje chemiczne są uwalniane w postaci<br />
gwałtownie rozprężonych, błyskawicznie odparowujących cieczy.<br />
Przyjmuje się, że rezultatem takiego przypadku będzie<br />
początkowo aerozol ciecz/para w równowadze, pod<br />
ciśnieniem atmosferycznym. Przyjmuje się, że proces mieszania<br />
odbywa się w warunkach nasycenia w stosunku do uwolnionej<br />
cieczy tak długo, jak w chmurze obecna jest pewna proporcja<br />
uwolnionej substancji w fazie ciekłej. Wynikiem tego mogą<br />
być niskie temperatury chmury w miarę wmieszania do niej<br />
powietrza w czasie, gdy w dalszym ciągu pozostaje w niej ciecz.
Wpływ warunków<br />
atmosferycznych
Najgorszy przypadek<br />
• Najgorszy przypadek jest ogólnie zdefiniowany z punktu<br />
widzenia maksymalnych koncentracji na poziomie gruntu<br />
przy receptorach na granicy terenu zakładu przemysłowego,<br />
lub poza nim.<br />
•Należy rozważyć oddzielnie przypadek gazu lekkiego i gazu<br />
ciężkiego
Gazy lekkie<br />
• Dla uwolnień ciągłych, lub chwilowych gazów lekkich<br />
z otworów wentylacyjnych, lub kominów na wysokościach<br />
ok. 50m, lub większych, najgorsze scenariusze nie są związane<br />
z warunkami stabilnymi, skoro dyspersja pionowa może być<br />
tak mała, że spód chmury nie osiąga gruntu.<br />
• Hanna i in. pokazują, że dla uwolnień gazu lekkiego na<br />
wysokościach od ok. 50 do 100m, najgorsze przypadki uderzeń<br />
na poziomie gruntu są związane z neutralnymi warunkami<br />
z umiarkowanymi prędkościami wiatru.
Gazy lekkie cd.<br />
• Z doświadczenia wynika, że dla bardzo lekkich chmur<br />
wyemitowanych z kominów o wysokości od 100 do 200 m,<br />
maksymalne koncentracje na poziomie gruntu zdarzają przy<br />
warunkach mocno konwekcyjnych. (tj. w czasie słonecznych,<br />
letnich dni).<br />
• Dla chwilowych lekkich uwolnień przygruntowych,<br />
nie ma początkowego opadania gazu, a najgorszy<br />
przypadek jest prawdopodobnie związany ze stabilnymi<br />
warunkami i ze słabymi wiatrami
Jeżeli przygruntowe uwolnienie gazu gęstego jest chwilowe,<br />
lub krótkotrwałe, warunki najgorszego przypadku są<br />
prawdopodobnie związane ze średnimi prędkościami wiatru.<br />
Gdy wiatry są słabe krótkotrwałe uwolnienia gazu gęstego<br />
dążą do dużego rozprzestrzenienia w pobliżu źródła uwolnienia,<br />
opóźniając równocześnie ich adwekcję zgodnie z kierunkiem<br />
wiatru. W tej sytuacji , gdy chmura dotrze do receptora<br />
w odległości 500 lub 1000 m, jest już dość rozrzedzona.<br />
Wiatry mocniejsze, gęsta chmura nie rozprzestrzenia się<br />
szeroko w pobliżu źródła, lecz podlega adwekcji zgodnie<br />
z kierunkiem wiatru przy mniejszym rozrzedzeniu.<br />
Ta sytuacja może się także zdarzyć dla lekko wyniesionych<br />
uwolnień gazu gęstego, jeżeli opadają one na ziemię<br />
w odległości kilkudziesięciu metrów od komina.<br />
\Ponieważ najgorszy przypadek dla chwilowych, lub<br />
krótkotrwałych uwolnień gazu gęstego nie jest dobrze<br />
zdefiniowany, zaleca się dla każdego przypadku przeprowadzenie<br />
obliczeń dla różnych stabilności i prędkości wiatru.
Podstawowe cechy<br />
stosowanych modeli
Modele transportu skażeń w atmosferze można w<br />
przybliżeniu pogrupować następująco:<br />
• Modele Gaussa;<br />
• Modele pudełkowe;<br />
• Modele trójwymiarowe.
Modele Gaussa są najprostsze i zwykle dostarczają<br />
oszacowań konserwatywnych. Są one odpowiednie dla:<br />
• emisji, które ze względu na gęstość, temperaturę lub inne<br />
właściwości nie powodują znacznych zmian charakterystyk<br />
powietrza, a w szczególności nie oddziałują na przepływ powietrza.<br />
Są to substancje skażające, których gęstość jest porównywalna<br />
z powietrzem lub gazy ciężkie o dość niedużej wielkości<br />
przepływu masowego (1 m 3 /s lub kilku dziesiątek m 3 dla<br />
natychmiastowych uwolnień) lub bardzo rozrzedzone gazy<br />
niezależne od ich gęstości;<br />
• niezbyt ekstremalnych warunków pogodowych;
Modele Gaussa odpowiednie dla (cd.):<br />
• obszarów niezbyt bliskich źródeł uwolnień (> 100 m);<br />
• niezbyt dużych wysokości źródła (w związku ze skrętem kierunku<br />
wiatru wraz z wysokością);<br />
• obszarów bez przeszkód lub bardzo wyraźnej rzeźbie terenu;<br />
•prędkości wiatru powyżej zera.
Teoretycznie modele Gaussa nie mogą być dopasowywane<br />
do innych warunków niż te podane wyżej. Tym nie mniej,<br />
dokonuje się pewnych korekt tych modeli ze względu na:<br />
• czas obserwacji;<br />
•skończoną rozciągłość przestrzeni źródeł;<br />
•szorstkość powierzchni;<br />
• występowanie pewnego rodzaju przeszkód terenowych.
• Modele pudełkowe stosowane są dla mieszanin gazowych,<br />
których gęstości są znacznie większe od gęstości powietrza<br />
i których prędkość objętościowa przepływu przekracza 1 m 3 /s<br />
w przypadku ciągłych uwolnień lub całkowite uwolnienie<br />
objętości jest większe od kilkudziesięciu m 3 w przypadku<br />
uwolnień natychmiastowych.<br />
• Równania tego modelu stosuje się do momentu, gdy gęstość<br />
chmury staje się porównywalna z gęstością powietrza.<br />
W następnej fazie transportu chmury stosuje się zazwyczaj<br />
modele Gaussa.
Ograniczenia stosowalności modelu komorowego obejmują<br />
część ograniczeń właściwych dla modelu Gaussa.<br />
Są to przypadki :<br />
• niewielkie ilości uwolnionej substancji, wypływy mniejsze<br />
od 1 m 3 /s w przypadku ciągłych uwolnień i uwolnienia całkowitej<br />
masy poniżej kilkudziesięciu m 3 w sytuacji uwolnień<br />
natychmiastowych;<br />
• wysoka temperatura emisji;<br />
• uwolnienie na znacznej wysokości;<br />
• depozycja i absorpcja uwolnionej substancji;<br />
• dyspersja w obszarze przeszkód terenowych i w sytuacji terenu<br />
o zróżnicowanej rzeźbie;<br />
•duża szorstkość powierzchni; ekstremalne warunki pogodowe.
Metody obliczeń transportu<br />
pasywnego skażeń w atmosferze
Podejścia<br />
• Równanie stężenia substancji uwolnionej może być<br />
całkowane łącznie z innymi równaniami zachowania<br />
opisującymi dynamikę atmosfery, lub<br />
• Równanie stężenia substancji lub jego równoważniki mogą być<br />
rozwiązywane oddzielnie przy polu prędkości wiatru<br />
wyznaczonym z pozostałych równań dynamiki atmosfery,<br />
pod warunkiem że stężenie to nie wpływa znacząco na<br />
współczynniki tych równań.
Przy takim rozdzieleniu, można wyróżnić co najmniej dwa<br />
sposoby obliczenia transportu i dyfuzji.<br />
• Równanie stężenia substancji przenoszonej przez powietrze<br />
atmosferyczne, jest całkowane wprost jako równanie<br />
adwekcji-dyfuzji, w którym wiatr i mieszanie mikroskalowe<br />
są interpolowane bezpośrednio na podstawie wyników obliczeń<br />
z zastosowaniem mezoskalowego lub lokalnego modelu<br />
dynamiki atmosfery<br />
• adwekcja i dyfuzja mogą być obliczane z użyciem stochastycznej<br />
postaci równania koncentracji substancji, z przyjęciem założeń<br />
modelu mezoskalowego do określenia statystycznych<br />
własności transportu i mieszania.
Model Gaussa w wypadku<br />
transportu pasywnego
Rownanie adwekcji-dyspersji:<br />
∂ C<br />
∂ t<br />
+<br />
∇<br />
→<br />
u<br />
C<br />
+ σ C<br />
−<br />
∂<br />
∂ x<br />
K<br />
x<br />
∂<br />
∂ x<br />
C<br />
+<br />
∂<br />
∂ y<br />
K<br />
x<br />
∂<br />
∂ y<br />
C<br />
+<br />
∂<br />
∂ z<br />
Przy stałości współczynnika dyfuzji turbulentnej dla<br />
natychmiastowego źródła punktowego o natężeniu Qo, , w<br />
punktach przestrzennych spełniających warunek:<br />
2<br />
y + ( z −<br />
x<br />
2<br />
H<br />
)<br />
2<br />
Rozkład stężenia na poziomie ziemi wg modelu Gaussa<br />
(źródło ciągłe)
Postać funkcyjna parametrów dyspersji<br />
• Ze wzoru wyprowdzonego bezpośrednio z<br />
równania adwekcji - dyspersji w wypadku H=0 na<br />
powierzchni ziemi w kierunku wiatru wynika<br />
stężenie substancji powinno być proporcjonalne<br />
do x -1 .<br />
• Doświadczenia przeprowadzone przez Suttona<br />
wskazywały że w takiej sytuacji<br />
C~x -1,76 .
• Sutton zaproponował następującą postać funkcyjną<br />
wielkości standardowych odchyleń σy i σz:<br />
n<br />
n<br />
1 1−<br />
1 1−<br />
2<br />
2<br />
σ y = C y x , σ z = C z x<br />
2<br />
• Parametr n przybiera wartość z przedziału [0,1] i jest<br />
funkcją klasy równowagi atmosfery.<br />
• Wartości współczynników Cy i Cz zależą zarówno od<br />
stabilności atmosfery jak również od wysokości źródła, H.<br />
2
Fortmuły rekomendowane ostatnio w opracowaniu<br />
przygotowanym przez Center for Chemical Process Safety,<br />
American Society of Mechanical Engineers<br />
1. Formuły rekomendowane dla chmur uwolnień chwilowych.<br />
Klasa<br />
stabilności A B C D E F<br />
σ y lub σ x 0.18 x 0.92 0.14 x 0.92 0.10 x 0.92 0.06 x 0.92 0.04 x 0.92 0.02 x 0.89<br />
σ z 0.60 x 0.75 0.53 x 0.73 0.34 x 0.71 0.15 x 0.70 0.10 x 0.65 0.05 x 0.61
Formuły rekomendowane dla σ y (x) i σ z (x) (10m < x < 10km)<br />
chmur ciągłych uwolnień na wiejskim i miejskim terenie.<br />
Klasa<br />
stabilności σ y (m) σ z (m.)<br />
Warunki wiejskie<br />
A 0.22x (1+0.0001x) -1/2 0.20x<br />
B 0.16x (1+0.0001x) -1/2 0.12x<br />
C 0.11x (1+0.0001x) -1/2 0.08x (1+0.0002x) -1/2<br />
D 0.08x (1+0.0001x) -1/2 0.06x (1+0.0015x) -1/2<br />
E 0.06x (1+0.0001x) -1/2 0.03x (1+0.0003x) -1<br />
F 0.04x (1+0.0001x) -1/2 0.016x (1+0.0003x) -1<br />
Warunki miejskie<br />
A – B 0.32x (1+0.0004x) -1/2 0.24x (1+0.001x) -1/2<br />
C 0.22x (1+0.0004x) -1/2 0.20x<br />
D 0.16x (1+0.0004x) -1/2 0.14x (1+0.003x) -1/2<br />
E – F 0.11x (1+0.0004x) -1/2 0.08x (1+0.0015x) -1/2
Modele Lagrange’a<br />
• W modelach lagrangeowskich ruch cząstki traktowany jest<br />
jak proces stochastyczny.<br />
• Położenie każdej wirtualnie zaznaczonej cząstki określają<br />
zależności:<br />
Xi i i i<br />
[ u ( t)<br />
+ u '(<br />
t)<br />
] ∆t,<br />
1,<br />
2,<br />
3,<br />
( t + ∆t)<br />
= X ( t)<br />
+<br />
i =<br />
ui i<br />
i<br />
i<br />
' ( t)<br />
= u '(<br />
t − ∆t)<br />
R ( ∆t)<br />
+ u " ( t),<br />
i =<br />
ui’ – turbulencyjne składowe prędkości,<br />
1,<br />
2,<br />
3,<br />
Ri(∆t) – lagrangeowska autokorelacyjna funkcja prędkości,<br />
ui”(t) – składowe losowe prędkości niezależne od ui’(t).<br />
• Krok czasowy ∆t zależy od lagrangeowskiej skali czasowej<br />
TL.
Ri Li<br />
( − ∆t<br />
/ T ) , 1,<br />
2,<br />
3,<br />
( ∆t) = exp<br />
i =<br />
∆t<br />
= ( 0.<br />
1TL<br />
, ∆t<br />
).<br />
max min<br />
• Minimalny krok ∆t jest zadany arbitralnie, aby uniknąć zerowych<br />
wartości przy ziemi.<br />
• Składowe prędkości wiatru ui , ui’ uzyskuje się z modelu<br />
meteorologicznego (preprocesora), dostatecznie złożonego aby<br />
prognozować składowe turbulencyjne prędkości, wariancje,<br />
kowariancje i lagrangeowskie korelacje Ri. Takie modele<br />
meteorologiczne powinny całkować także prognostyczne<br />
równanie energii turbulencyjnej.
• Lagrangeowskie modele dyspersji cząstek mają liczne<br />
przewagi nad eulerowskimi modelami adwekcji – dyfuzji.<br />
• Sposób lagrangeowski jest strukturalnie bardziej naturalny<br />
oraz spełnia automatycznie zasadę zachowania masy,<br />
nie ma tu także problemu z rozróżnieniem dyfuzji<br />
atmosferycznej od numerycznej.<br />
• Tylko taki sposób modelowania daje prawidłowe wyniki<br />
przy symulacjach dla szczególnych, specyficznych warunków<br />
np. w rejonie bryzy morskiej, w obszarach górskich itp.<br />
Ponadto modelowanie dyspersji w pobliżu źródeł nie stwarza<br />
takich problemów jak w modelach eulerowskich.
Modele matematyczne transportu ciężkich gazów<br />
Trzy grupy modeli dyspersji i transportu gazu ciężkiego:<br />
• proste modele związane z uwolnieniami bez pędu początkowego<br />
• proste modele związane z uwolnieniami ze znacznym pędem<br />
początkowym<br />
• model trójwymiarowy
Uwolnienia natychmiastowe<br />
Można przyjąć następujące etapy procesu transportu gazów<br />
cięższych od powietrza:<br />
• utworzenie cylindrycznego źródła<br />
• transport pod wpływem sił grawitacji i porywania<br />
cząsteczek powietrza<br />
• transport rozrzedzonej chmury analogicznie do chmur<br />
gazów o gęstości porównywalnej lub mniejszej<br />
od gęstości powietrza.<br />
Cylinder przemieszcza się z prędkością której wartość w każdej chwili<br />
czasu t odpowiada średniej prędkości wiatru w połowie wysokości<br />
cylindra.
Opadanie grawitacyjne<br />
Po uformowaniu się, cylinder opada pod wpływem sił grawitacji,<br />
podobnie do kolumny cieczy. Stosując twierdzenie Bernoulli`ego<br />
otrzymamy równanie zmian w czasie promienia cylindra R.
Porywanie powietrza<br />
• Powietrze jest porywane zarówno na powierzchni bocznej<br />
cylindra jak na jego górnej powierzchni.<br />
• Zmiana masy porywanego powietrza w czasie jest proporcjonalna<br />
do masy powietrza w cylindrze oraz do zmian promienia cylindra<br />
w czasie.<br />
• Porywanie powietrza poprzez górną powierzchnię cylindra jest<br />
bardzo złożonym zjawiskiem.
•Można przyjąć że prędkość porywania jest proporcjonalna<br />
do różnicy prędkości lokalnych na górnej powierzchni cylindra.<br />
Istnienie tej różnicy generuje mechaniczną turbulencję.<br />
Jest ona szczególnie znacząca przy dużych wartościach różnicy<br />
prędkości.<br />
•Przy małych wartościach tej różnicy dominującym mechanizmem<br />
jest turbulencja powietrza otaczającego i zależy od stanów<br />
równowagi atmosfery.
Stosując założenia modelu Coxa i Roe otrzymamy<br />
następujące równanie wyznaczające całkowitą<br />
masę powietrza ma , przejmowanego przez<br />
cylinder:<br />
dm<br />
dt<br />
gdzie:<br />
a<br />
2<br />
* dR<br />
ρ a ( πR<br />
) ue<br />
+ 2ρ<br />
aπRhα<br />
dt<br />
= ,<br />
m a -masa porwanego powietrza,<br />
ρ a - jego gęstość,<br />
h - wysokość cylindra,<br />
α * - stała wyznaczona doświadczalnie.
Pierwszy człon po prawej stronie opisuje porywanie<br />
powietrza przez powierzchnię górną cylindra,<br />
a drugi porywanie powietrza przez powierzchnię boczną.
Przejmowanie ciepła przez obłok<br />
Przejmowanie ciepła przez obłok<br />
Zmiana temperatury obłoku przez przejmowanie energii cieplnej od otoczenia można<br />
wyznaczyć z równania:<br />
dT<br />
dt<br />
=<br />
dm<br />
dt<br />
a<br />
C<br />
pa<br />
m<br />
∆T<br />
a<br />
C<br />
a<br />
pa<br />
( 1)<br />
+<br />
+ πR<br />
m<br />
g<br />
C<br />
2<br />
pg<br />
Q<br />
T<br />
c<br />
( 2)<br />
gdzie: Ta - temperatura powietrza, Cpa i Cpg odpowiednio ciepło właśćiwe powietrza i<br />
uwolnonego gazu przy stałym ciśnieniu, ∆Ta=Ta-T, Q T c - całkowita prędkość przenoszenia<br />
ciepła z otoczenia do obłoku,<br />
(1) opisuje mechanizm pośredniego przejmowania ciepła prze obłok<br />
w wyniku porywania powietrza<br />
(2) ciepło bezpośrednio przejmowanego przez obłok, Q c T , uwzględnia się tylko<br />
człony opisujące naturalną konwekcje turbulentną
Przejście do fazy pasywnej<br />
• Przejście do fazy pasywnej, następuje gdy opadanie<br />
grawitacyjne nie może przewyższać prędkości zmian<br />
promienia obłoku R wyższej od prędkości zmian<br />
wynikających z dyfuzji turbulentnej w atmosferze lub<br />
gdy różnica pomiędzy gęstością obłoku r i otaczającego<br />
powietrza r a jest mniejsza od zadanej wartości e.<br />
• W praktycznych obliczeniach często przyjmuje się<br />
ε<br />
≤<br />
10<br />
-3<br />
kg/<br />
m<br />
3
Załóżmy że miejsce przejścia do fazy transportu<br />
pasywnego ma współrzędną xt według kierunku<br />
wiatru i znane są z obliczeń odpowiadające jej<br />
wartości ht i Rt. Przy założeniu że rozkład<br />
gęstości w obłoku jest opisany funkcją Gaussa,<br />
standardowe odchylenie boczne σx, σy (σx=σy) i<br />
σz są dla x=xt wyznaczone z zależności:<br />
σ zt =<br />
ht /2,14 ; σ yt = t<br />
R<br />
/2,14.
Schemat wyznaczania parametrów źródeł wirtualnych dla fazy<br />
przejścia pomiędzy transportem gazu ciężkiego a transportem<br />
pasywnym.
Model transportu ciągłego uwolnienia gazu cięższego<br />
od powietrza<br />
• Czas charakterystyczny uwolnienia jest dłuższy od czasu transportu<br />
substancji uwolnionych. obłok substancji uwolnionych składa się<br />
z prostokątnych elementów "kłębów" emitowanych ze źródła<br />
w regularnych odstępach czasu.<br />
•Każdy z dymków przemieszcza się z prędkością odpowiadającą<br />
średniej prędkości wiatru w połowie wysokości dymku.<br />
• Podczas transportu obłok opada pod wpływem sił grawitacji<br />
i wciąga powietrze przez powierzchnie boczne i górne.<br />
Znaczne usprawnienie modelu można uzyskać jeżeli założymy<br />
że opadanie grawitacyjne ma miejsce jedynie w kierunku<br />
prostopadłym do horyzontalnego kierunku wiatru.
Konfiguracja geometryczna obłoku prostokątnego w wyniku ciągłego<br />
w czasie uwolnienia substancji chemicznej do atmosfery. Źródło ma<br />
kształt prostokąta o wymiarach h o L o , kierunek wiatru wzdłuż osi x.
Uwolnienia strumieniowe<br />
o dużej prędkości<br />
początkowej
Charakter zjawisk<br />
• Uwolnienia ze zbiorników i rurociągów pod ciśnieniem<br />
charakteryzują się początkowymi prędkościami w 0<br />
znacznie większymi od lokalnej prędkości wiatru u.<br />
Jeżeli ciśnienie w zbiorniku przekracza 2 razy ciśnienie<br />
atmosferyczne to prędkości uwolnienia osiągają 300-400 m/sek.<br />
• Początkowa trajektoria chmury i dyspersja jest głównie<br />
określona przez prędkość strumienia i przez prędkość<br />
porywania powietrza u e . Briggs pokazał, że prędkość<br />
porywania powietrza jest proporcjonalna do lokalnej<br />
prędkości strumienia.<br />
• Typowo, koncentracja w strumieniu może zmniejszyć się<br />
100 razy na odległości 100 m. W przypadku uwolnień<br />
przygruntowych gazów ciężkich o małej prędkości początkowej<br />
w tej samej sytuacji koncentracja zmniejsza się tylko 2 razy.
Uwolnienia strumieniowe<br />
Gazów lekkich
Briggs opracował ogólną teorię uwolnień strumieniowych gazów<br />
lekkich. Zgodnie z nią wysokość chmury zp funkcji odległości x w<br />
przypadku uwolnień do góry można opisać następującym równaniem<br />
(słusznym również dla uwolnień gazów ciężkich):<br />
z<br />
p<br />
⎛ ρ M B<br />
= ⎜<br />
x<br />
⎝<br />
2<br />
19 4.<br />
2<br />
2<br />
3 ⎟ po o<br />
c x −<br />
ρau<br />
u<br />
zp jest wysokością ponad źródłem;<br />
u jest prędkością wiatru na poziomie źródła;<br />
Mo = w 2<br />
o Do<br />
2 /4 jest początkowym strumieniem pędu;<br />
Bc = g(ρ 2<br />
po-ρa)woDo /(4 ρa) jest początkowym strumieniem<br />
unoszenia.<br />
Pierwszy człon w powyższym równaniu dominuje do odległości<br />
x=2B cu/M o lub czasu t=x/u=2B c/M o.<br />
Oczywiści gdy z = - h s gęsta chmura uderza o ziemię.<br />
⎞<br />
⎠<br />
1<br />
3
• Maksymalny dystans ∆y jaki może uwolnienie<br />
strumieniowe przebyć w kierunku prostopadłym<br />
do wiatru:<br />
∆y<br />
=<br />
4.<br />
8ρ<br />
ρ<br />
1<br />
2<br />
po<br />
1<br />
2<br />
a<br />
M<br />
• W ogólnym przypadku uwolnień z otworów w<br />
rurociągach efekty strumieniowe są nie istotne w<br />
odległościach przekraczających 100 m.<br />
u<br />
o<br />
1<br />
2
Uwolnienia strumieniowe<br />
gazów ciężkich<br />
na wysokości
Model Hoota<br />
W modelu Hoot’a zakłada się, że prędkość u chmury w kierunku<br />
poprzecznym do wiatru jest stała a zmienne opisujące chmurę<br />
i powietrze są stałe w każdym przekroju chmury prostopadłym<br />
do kierunku wiatru.<br />
ρ a<br />
s – kierunek uwolnienia<br />
u cos θ<br />
θ<br />
prędkość wiatru u<br />
ρ p<br />
u sin θ<br />
R<br />
s
• porywanie powietrza:<br />
d(<br />
R<br />
2<br />
ds<br />
u<br />
)<br />
Równania modelu Hoot'a<br />
s a1R<br />
us<br />
− ucos<br />
p + a2Ru<br />
= θ sinθ<br />
,<br />
(tzn. zmiany strumienia objętościowego są proporcjonalne do różnicy<br />
prędkości wewnątrz i na zewnątrz chmury)<br />
• pęd poziomy:<br />
2 2<br />
2<br />
d( ρ p R us<br />
cosθ<br />
p ) d(<br />
R us<br />
)<br />
ρau<br />
ds<br />
ds<br />
= ,<br />
(tzn. przyspieszenie chmury jest wyznaczone przez pęd porywanego<br />
powietrza)<br />
p
• pęd pionowy:<br />
d(<br />
ρ R<br />
u<br />
2 2<br />
p s p<br />
2<br />
a p<br />
ds<br />
sinθ<br />
)<br />
= ( ρ − ρ ) R g ,<br />
(tzn. zmiana pędu poziomego związana jest z różnicą gęstości chmury i<br />
powietrza)<br />
• masa:<br />
2<br />
2<br />
d( ρ p R us<br />
) d(<br />
R us<br />
)<br />
= ρa<br />
ds<br />
ds<br />
(tzn. zmiany masy są związane z porywaniem powietrza).
Równania Hoot'a można rozwiązać analitycznie i otrzymać następujące wyrażenia na<br />
początkowe wyniesienie chmury ∆h i na odległość xg , gdzie linia środkowa ciężkiej chmury<br />
dotknie ziemi:<br />
W modelu Hoot’a koncentracje chmury, C, w punkcie największego wyniesienia chmury i w<br />
punkcie zetknięcia się chmury z ziemią, odniesione do początkowej koncentracji chmury,<br />
C0, opisane są przez następujące zależności:<br />
C<br />
C<br />
C<br />
C<br />
o<br />
o<br />
⎛ w<br />
= 1.<br />
688⎜<br />
⎝ u<br />
=<br />
⎛ w<br />
2.<br />
43⎜<br />
⎝ u<br />
o<br />
o<br />
⎞⎛<br />
∆h<br />
⎟ ⎜<br />
⎠⎝<br />
2R<br />
o<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
−1.<br />
85<br />
⎞⎛<br />
hs<br />
+ 2∆h<br />
⎞<br />
⎟ ⎜<br />
2<br />
⎟<br />
⎠⎝<br />
Ro<br />
⎠<br />
,<br />
−1.<br />
95<br />
.
Model Ooms'a<br />
Rozkład parametrów chmury w każdej płaszczyźnie prostopadłej do<br />
kierunku wiatru ma kształt funkcji Gaussa. Równanie tego modelu<br />
opisujące porywanie powietrza zawiera dodatkowy człon odpowiadający za<br />
wpływ turbulencji powietrza, tzn. :<br />
d 2R<br />
⎛ ⎞<br />
⎜ ∫ ρ pus<br />
2πrdr⎟<br />
= 2πRρ<br />
a(<br />
a1<br />
us<br />
−ucosθ<br />
p + a2usinθ<br />
p cosθ<br />
p + ( εdR)<br />
ds⎝<br />
0 ⎠<br />
gdzie a 1 =0.057, a 2=0.50, ε d jest prędkością dyssypacji wirów powietrza (w<br />
przybliżeniu 10 -3 m 2 s -3 ).<br />
Dla uzyskania rozwiązania, układ równań modelu Ooms’a wymaga<br />
zastosowania odpowiednich metod numerycznych.<br />
3<br />
1<br />
)
Trójwymiarowe modele numeryczne dla dyspersji<br />
gazów ciężkich<br />
Są konieczne , gdy na przemieszczanie się chmury mają wpływ<br />
złożona rzeźba terenu, zabudowa, lub zmienność pola wiatru.
Przykład zestawu równań zastosowanych<br />
• Równanie zachowania pę du:<br />
w modelu FEM3C opracowanym przez Chana<br />
∂ ( ρ p u )<br />
+ ρ u ⋅ ∇ u =<br />
−<br />
∂<br />
∇<br />
t<br />
(<br />
p<br />
−<br />
p<br />
a<br />
)<br />
p<br />
+<br />
∇<br />
⋅<br />
(<br />
ρ<br />
• Równanie zachowania masy:<br />
• Równanie stanu:<br />
ρ<br />
R<br />
p<br />
*<br />
T<br />
=<br />
((<br />
∇<br />
p<br />
*<br />
R T<br />
C<br />
"<br />
/<br />
⋅<br />
=<br />
p<br />
p<br />
K<br />
( ρ u )<br />
M<br />
j<br />
)<br />
m<br />
=<br />
p<br />
+ [(<br />
1<br />
⋅<br />
∇<br />
∂ ρ<br />
−<br />
∂<br />
u<br />
t<br />
p<br />
C<br />
)<br />
"<br />
+<br />
)<br />
/<br />
(<br />
ρ<br />
M<br />
p<br />
a<br />
−<br />
])<br />
ρ<br />
a<br />
)<br />
g
• Równanie zachowania masy pary substancji uwolnionej:<br />
pc<br />
p<br />
p<br />
c<br />
p<br />
p<br />
p<br />
t<br />
C<br />
C<br />
K<br />
C<br />
u<br />
t<br />
C<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
∂<br />
∂<br />
+<br />
∇<br />
⋅<br />
⋅<br />
∇<br />
=<br />
∇<br />
⋅<br />
+<br />
∂<br />
∂<br />
)<br />
(<br />
)<br />
(<br />
1<br />
)<br />
(<br />
"<br />
"<br />
"<br />
"<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
• Równanie zachowania masy cieczy substancji uwolnionej:<br />
pc<br />
p<br />
p<br />
c<br />
p<br />
p<br />
p<br />
t<br />
C<br />
C<br />
K<br />
zC<br />
u<br />
t<br />
C<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
∂<br />
∂<br />
+<br />
∇<br />
⋅<br />
⋅<br />
∇<br />
=<br />
∇<br />
⋅<br />
+<br />
∂<br />
∂<br />
)<br />
(<br />
)<br />
(<br />
1<br />
(<br />
"<br />
"<br />
1<br />
"<br />
1<br />
"<br />
1<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
ρ<br />
• Równanie zachowania entalpii:<br />
pc<br />
p<br />
p<br />
p<br />
c<br />
p<br />
pa<br />
pn<br />
p<br />
p<br />
p<br />
p<br />
t<br />
C<br />
c<br />
L<br />
C<br />
K<br />
c<br />
c<br />
c<br />
K<br />
c<br />
c<br />
u<br />
t<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
∂<br />
∂<br />
−<br />
∇<br />
⋅<br />
∇<br />
⋅<br />
−<br />
+<br />
∇<br />
⋅<br />
⋅<br />
∇<br />
=<br />
∇<br />
⋅<br />
+<br />
∂<br />
∂<br />
)<br />
(<br />
)<br />
(<br />
)<br />
(<br />
1<br />
"<br />
"<br />
ρ<br />
θ<br />
ρ<br />
θ<br />
ρ<br />
ρ<br />
θ<br />
θ θ
Definicja parametrów równań modelu Chana<br />
ρp C<br />
= całkowita gęstość chmury<br />
” = stężenie pary niebezpiecznej substancji w chmurze<br />
C ”<br />
1<br />
cp cpn cpa u<br />
= stężenie cieczy niebezpiecznej substancji w chmurze<br />
= ciepło właściwe mieszaniny<br />
= ciepło właściwe pary substancji<br />
= ciepło właściwe powietrza<br />
= wektor prędkości wiatru (u, w, v)<br />
Mj Ma K<br />
= masa cząsteczkowa pary niebezpiecznej substancji<br />
= masa cząsteczkowa powietrza<br />
= współczynnik dyfuzji wirów (jest funkcją lokalnej turbulencji<br />
i stabilności atmosfery)<br />
pc = zmiana fazy<br />
p = ciśnienie w chmurze<br />
pa = ciśnienie atmosferyczne<br />
Górne wskaźniki przy K dotyczą wartości odpowiednich dla<br />
zmiennych zależnych przy których K występuje.
Należy zauważyć<br />
zmiany fazy (np. parowanie, lub kondensacja kropel)<br />
są uwzględnione w powyższych równaniach.<br />
Układ równań jest rozwiązywany numerycznie na<br />
trójwymiarowej siatce punktów przestrzennych, przy zadanych<br />
warunkach początkowych i brzegowych.<br />
układ równań opisujący dyspersję wymaga związków domknięcia.
Związki domknięcia<br />
• Modele pudełkowe i płytowe stosują założenia o wielkości<br />
porywanego powietrza, aby domknąć stosowany<br />
układ równań.<br />
• Podobnie, układ równań Chana wymaga specyfikacji<br />
współczynników K, aby zamknąć system. Te współczynniki<br />
nie są dobrze znane dla pewnych sytuacji (bardzo stabilne<br />
warunki atmosferyczne) ważnych dla systemów opisujących<br />
dynamikę dyspersji uwolnionych substancji chemicznych i są<br />
prawdopodobnie głównym źródłem błędów w przypadku<br />
modeli trójwymiarowych.
Modele transportu, problemy wyboru<br />
Modele pudełkowe nie mogą jednak realistycznie uwzględniać:<br />
• rzeźby terenu,<br />
• charakterystyk aerodynamicznych szorstkości powierzchni terenu,<br />
• charakterystyk aerodynamicznych szorstkości powierzchni terenu,<br />
• zmienności kierunku wiatru.<br />
Odpowiednia modyfikacja modelu kłębu Gaussa pozwalająca<br />
śledzić rozprzestrzenianie się kolejnych kłębów w ustalonych<br />
przedziałach czasowych stałego kierunku wiatru umożliwia<br />
modelowanie rozprzestrzenianie się ciągłych uwolnień przy<br />
zmiennych kierunkach wiatru.
Należy przy tym dobrać odpowiednio natężenie natychmiastowej<br />
emisji źródła dla każdego przedziału czasowego oraz dokonywać<br />
"scalania" rozkładów stężenia substancji w poszczególnych<br />
kłębach, aby otrzymać globalny rozkład stężenia w zadanej<br />
chwili czasu.<br />
Zmieność pola wiatru w czasie i przetrzeni pozwalają łatwo<br />
uwzgłędnić modele Lagangeowskie cząstek. Są one szeroko<br />
stosowne w zagadnieniach uwolnień radiacyjnch i ocenach<br />
jakości powietrza. Modele Lagangeowskie cząstek mogą być<br />
oczywiście wykorzystane w analizach awaryjnych uwolnień<br />
substancji chemicznych, wymaga to jednak sprzężenia tych<br />
modeli z programami dostarczająścymi informacje o polu wiatru,<br />
w oparciu o monitoring meteortologicznych lub obliczenia<br />
prognostyczne.
Charakter przepływu wokół sześcianu w turbulentnej<br />
warstwie granicznej atmosfery.
Model zintegrowany<br />
dyspersji UDM
Założenia podstawowe modelu UDM<br />
• Dyspersja składa się z trzech faz: uwolnienie strumieniowe,<br />
faza gazu ciężkiego i transport pasywny. istnieje przy tym<br />
możliwość obliczeń strumieniowych uwolnień dwufazowych<br />
z uwzględnieniem opadu kropel, tworzenia się rozlewiska<br />
na lądzie lub wodzie i ponownego jego odparowania.<br />
• Uwolnienie jest ciągłe lub natychmiastowe;<br />
• Układ współrzędnych kartezjańskich: oś x - poziomo,<br />
w kierunku wiatru, oś y - poziomo, poprzecznie do kierunku<br />
wiatru, oś z - pionowo.
Geometria chmury<br />
Uwolnienie ciągłe<br />
Rozkład gęstości wewnątrz chmury:<br />
( y z , s)<br />
= ( s)<br />
( z , s)<br />
F ( r , s)<br />
C 0 0 C 0 F z 0 h<br />
r<br />
0<br />
=<br />
, 0<br />
2 2<br />
( x − x0<br />
) + y
gdzie:<br />
F<br />
z<br />
F<br />
( z , s)<br />
h<br />
0<br />
( r , s)<br />
0<br />
⎡ ⎛ −<br />
= exp⎢−<br />
⎜<br />
⎣⎢<br />
⎝ z<br />
⎡ ⎛<br />
⎢ ⎜<br />
r<br />
= exp −<br />
⎢<br />
⎜ 2<br />
⎣ ⎝ Ry<br />
s - współrzędna wzdłuż trajektorii chmury<br />
x(s),y = 0, z(s) - położenie centrum chmury<br />
⎤<br />
( ( ) )<br />
( ) ⎥ ⎥<br />
2<br />
n/<br />
2<br />
z ⎞<br />
0 z s<br />
⎟<br />
2<br />
R s ⎟<br />
2<br />
0<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
m / 2<br />
⎤<br />
⎠<br />
( ) ⎥ ⎥<br />
s ⎟<br />
y0, z0 - współrzędne w układzie lokalnym (względem centrum chmury)<br />
⎦<br />
⎦
• Przyjmuje się przy tym korelacje doświadczalne dla<br />
wyznaczenia wykładników m, n .<br />
•Zależności korelacyjne są przyjęte tak,<br />
aby profil chmury o ostrych brzegach (duża wartość m),<br />
jak to ma miejsce w pobliżu źródła w fazie uwolnienia<br />
strumieniowego, przybierał kształt funkcji Gaussa dla dużych<br />
odległości od źródła, gdzie obwiązuje już reżym transportu<br />
pasywnego (m=2).
m<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
Korelacja dla wyznaczenia wykładnika w profilu poziomym<br />
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5<br />
(ρ c-ρ a)/ρ c
2.4<br />
2.2<br />
2<br />
1.8<br />
1.6<br />
1.4<br />
1.2<br />
1<br />
n<br />
Korelacja dla wyznaczenia wykładnika w profilu<br />
pionowym<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2<br />
H eff//|L|<br />
Stabilność<br />
F,G<br />
E<br />
A-D
Przekrój chmury uwolnienia ciągłego<br />
•jest kołowy w fazie uwolnienia strumieniowego w<br />
górze,<br />
• przyjmuje postać ściętego koła w chwili lądowania chmury,<br />
•jest półelipsą po wylądowaniu chmury.<br />
W przypadku uwolnienia natychmiastowego jest:<br />
• kulą podczas dyspersji strumieniowej na wysokości,<br />
•uciętą kulą podczas lądowania,<br />
•pół elipsą po wylądowaniu.
y<br />
z cld<br />
z<br />
ζ<br />
θ<br />
CHMURA<br />
W GÓRZE<br />
okrągły<br />
przekrój<br />
(R y =R z )<br />
"Ścięty"<br />
przekrój<br />
(R y > R z )<br />
LĄDUJĄCA<br />
CHMURA<br />
pół eliptyczny<br />
przekrój<br />
(R y > R z )<br />
CHMURA PO<br />
WYLĄDOWANIU<br />
Geometria chmury UDM: (a) dyspersja ciągła<br />
s<br />
x
y<br />
z<br />
UWOLNIENIE<br />
STRUMIE-<br />
NIOWE<br />
kulista chmura<br />
dolna obwiednia chmury<br />
DYSPERSJA<br />
W GÓRZE<br />
"scięta" chmura<br />
(okrągła powierzchnia przy gruncie)<br />
LĄDOWANIE<br />
chmura pól elipsoidalna<br />
(okrągła powierzchnia przy<br />
gruncie)<br />
DYSPERSJA NA<br />
POZIOMIE GRUNTU<br />
górna obwiednia<br />
chmury<br />
Geometria chmury UDM: (b) dyspersja w wyniku<br />
uwolnienia chwilowego<br />
x
Uwolnienie natychmiastowe<br />
"chmura równoważna " - cylinder o objętości V cld , efektywnym<br />
promieniu poziomym W eff i efektywnej wysokością H eff ]<br />
Obowiązują zależności<br />
• szerokość połówkowa<br />
Weeff = Ry<br />
2 π<br />
⎛<br />
Γ⎜1<br />
+<br />
⎝<br />
• objętość chmury w górze:<br />
V cld =<br />
2<br />
m<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
2<br />
8H effWeff
• chmura dotyka Ziemi i centrum jest na wysokości h<br />
V<br />
cld<br />
=<br />
4H<br />
gdzie: hd - część objętości dolnej półsfery chmury nad<br />
powierzchnią Ziemi, hd∈(0,1).<br />
⎡ ⎛<br />
h ⎢ ⎜<br />
d = P ,<br />
⎢ n<br />
⎣ ⎝<br />
1<br />
h<br />
R<br />
z<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
n<br />
eff<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎥⎦<br />
,<br />
W<br />
2<br />
eff<br />
( 1<br />
+<br />
h<br />
d<br />
)
Zmienne i równania opisujące dyspersję<br />
• masa chmury<br />
•nadwyżka pędu wzdłuż kierunku wiatru<br />
•pęd pionowy<br />
• pozycja wzdłuż kierunku wiatru<br />
• pozycja pionowa<br />
• przewodzenie ciepła z substratu<br />
• przewodzenie ciepła z gruntu do rozlewiska<br />
• woda wyparowana z rozlewiska<br />
•współczynniki dyspersji prostopadłej do kierunku wiatru