Ders 4
Ders 4
Ders 4
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
AKMA VE KIRILMA<br />
KRiTERLERi
AKMA:<br />
Belirli bir kalıcı şekil değiştirmenin<br />
meydana gelmesi durumuna akma<br />
denir.
KIRILMA:<br />
Kırılma, gerilme altında<br />
malzemelerin parçalara ayrılmasıdır.<br />
Kırılma olayı çatlağın oluşması ve<br />
ilerlemesi safhalarından meydana<br />
gelir.
İkiye ayrılır.<br />
Sünek Kırılma: Malzeme ilk önce<br />
plastik deformasyona uğrar,<br />
ardından kırılma meydana gelir.<br />
Gevrek Kırılma: Malzeme<br />
deformasyona uğramadan kırılır.
Sünek ve Gevrek Malzemelere Ait Gerilme - Zorlanma Eğrileri
Gevrek Kayma Sünek Tam Sünek
AKMA VE KIRILMA KRiTERLERi<br />
MUKAVEMET HESAPLARINDA<br />
1) Gerilme teorileri<br />
2) Şekil değişimi teorileri<br />
3) Enerji teorileri<br />
başlıkları altında çeşitli akma ve kırılma kriterleri<br />
kullanılmaktadır.
GERİLME TEORİLERİ<br />
Tresca<br />
Coulomb Kayma Gerilmesi<br />
Mohr Genel Kayma Gerilmesi<br />
ENERJİ TEORİLERİ<br />
Von Mises<br />
Toplam Şekil Değiştirme Enerjisi Hipotezi<br />
ŞEKİL DEĞİŞİMİ TEORİLERİ<br />
En Büyük Uzama Hipotezi
AKMA veya KIRILMA KRİTERİ MALZEME TİPİ<br />
Çarpılma Enerjisi (Biçim Değiştirme Enerjisi) Teorisi<br />
(VON-MISES KRİTERİ)<br />
(Maximum distortion energy)<br />
Maksimum Kayma Gerilmesi Teorisi<br />
(TRESCA KRİTERİ)<br />
(Maximum shear stress)<br />
SÜNEK MALZEME<br />
İç Sürtünme Teorisi<br />
(MOHR-COULOMB KRİTERİ) KIRILGAN MALZEME
AKMA KRiTERLERi<br />
Belirli bir seviyede gerilme dağılımına<br />
ulaşıldığında malzeme eski haline<br />
dönemeyen gerinim gösterir ve bu sırada<br />
malzemede akma meydana gelir.<br />
Akma kriteri, meydana gelen elastik (eski<br />
haline dönebilen) deformasyondan plastik<br />
(kalıcı) deformasyona geçişte gerilme<br />
dağılımlarının hangi kombinasyonlarda<br />
olduğunu belirtir.
Akma Kriterinin Formülü<br />
Yukarıda verilen fonksiyona temel alınarak<br />
çıkarılan Tresca ve Von Mises kriterleri ele<br />
alınacaktır.
GERiLME HiPOTEZLERi<br />
TRESCA<br />
COULOMB KAYMA GERiLMESi<br />
MOHR GENEL KAYMA GERiLMESi
TRESCA KRiTERi<br />
Tresca’ ya göre, genel çok boyutlu<br />
gerilme durumlarında, akmanın<br />
meydana gelmesi için maksimum<br />
kayma gerilmesinin kritik bir değere<br />
ulaşması gerekmektedir. Bu kriter<br />
akmayı<br />
σmax − σmin = C (C= Sabit sayı)
veya<br />
σ1 − σ3 = C (C= Sabit sayı)<br />
Akma Kriterini sağlayabilecek en<br />
basit Tresca Kriteri budur.
C’nin değerini bulabilmek için, tek<br />
yönlü çekme testinde bir durum ele<br />
alınabilir.<br />
σmax = σ1, σ2 = 0 , σ3 = 0 şartları<br />
geçerlidir ve akma σ1 değeri akma<br />
mukavemetine eşit olduğunda<br />
gerçekleşir;<br />
σ1 = Y olur. Böylece<br />
σ1 − σ3 = C = Y
Bir de saf kayma durumu ele alınırsa ki bu<br />
durumda;<br />
σmax = σ1, σmin = σ3 = −σ1, σ2 = 0 şartları<br />
geçerlidir ve akma maksimum kayma<br />
gerilme değeri kayma akma<br />
mukavemetine eşit olduğunda gerçekleşir.<br />
Bu durumda;<br />
σ1 = k böylece<br />
σ1 − σ3 = 2σ1 = 2k = C olur ve<br />
Tresca kriteri:<br />
σ1 − σ3 = Y = 2k
Tresca Grafikle Gösterimi
ENERJi HiPOTEZLERi<br />
VON-MiSES<br />
TOPLAM ŞEKİL DEĞİŞTİRME<br />
ENERJİSİ HİPOTEZİ<br />
2. BÖLÜM
VON MiSES AKMA KRiTERi<br />
•Plastik deformasyonun başlangıcı akma kriterine<br />
göre belirlenir. Bu nedenle, malzemede oluşacak<br />
gerilmeler akma kriterleri ile değerlendirilmektedir.<br />
•Bu hipotez tehlikeli duruma geçmede<br />
karşılaştırma kriteri olarak göz önüne alınır…
Hidrostatik basınç deneyinde mukavemetin sınırsız<br />
oluşu tehlikeli durumun doğmasında, hacim<br />
değiştirmenin bir rolü olmadığını açıkça göstermektedir.
O halde enerji esasına dayanan bir<br />
hipotez kurulurken hacim değiştirme<br />
enerjisini hesaba katmak doğru olmaz;<br />
daha çok enerjinin cismin geometrisini<br />
değiştirmeye sarf edilen kısmı,<br />
yani biçim değiştirme enerjisi<br />
(VON-MİSES )<br />
esas alınmalıdır.
•Bu denklem her iki tarafından açık olan bir silindir yüzeyi<br />
gösterir. Ve özellikle uzaması fazla olan malzeme için, deneyler<br />
tarafından sağlanan sonuçlar verir.<br />
• VON-MİSES ve arkadaşları tarafından bu hipotez, plastite<br />
teorisinde, akma şartı olarak başarı ile kullanılmıştır.
a=√2.σo<br />
b=√2/3 σo
Tresca ve Von Mises Grafikle Gösterimi
Tresca ve Von Mises<br />
Grafikle Gösterimi
TRESCA – VON MİSES<br />
HATIRLATMA<br />
Tresca En Büyük Kayma Gerilmesidir.<br />
Von Mises Enerji Hipotezlerinden<br />
Biçim Değiştirme Enerjisi Hipotezidir.<br />
Bu iki Kriteri de Sünek Malzemelerde<br />
Kullanırız
TOPLAM ŞEKİL DEĞİŞTİRME ENERJİSİ HİPOTEZİ
•Beltrami tarafından konan bu hipoteze göre, mukayese her iki<br />
zorlamada şekil değiştirme enerjilerinin eşit olması kabul edilerek<br />
yapılır.<br />
σ1,σ2 ve σ3 asal gerilmeleriyle verilen 3 eksenli hal ile σm ile<br />
gösterilen tek eksenli hal ancak;
Formül 1<br />
Ui = 1/2E[σ1²+ σ2²+ σ3² - 2 ט (σ1. σ2+ σ1 σ3+ σ2 σ3)]= 1/2E σm²<br />
Eşitliği ile mukayese edilebilir. Bu formül yerine daha basit olan<br />
Formül 2<br />
Ui = σ1²+ σ2²+ σ3² - 2 ט (σ1. σ2+ σ1 σ3+ σ2 σ3)= σm²
σ1²+ σ2²+ σ3² - 2 ט (σ1. σ2+ σ1 σ3+ σ2 σ3)= σm²<br />
Bu denklem yanda<br />
gösterilen şekilde kapalı<br />
bir sınır yüzeyi tarif eder.<br />
Halbuki malzemenin<br />
sınırsız hidrostatik basınç<br />
deneyine dayanması bu<br />
yüzeyin açık olmasını icap<br />
ettirir.<br />
Bu yönden bahis konusu olan hipotez ancak bazı<br />
özel şartlarda gevrek olmayan malzemeler için<br />
kullanılabilir.
a= √1/1- ט σm<br />
b= √1/1+ ט σm<br />
σ3=0 düzlemsel gerilme hali için;<br />
σ1²+ σ2² - 2 ט (σ1. σ2)= σm²<br />
ifadesine dönüşür.<br />
Buda yandaki şekildeki gibi<br />
bir elips çevre gösterir.<br />
Yalnız bu halde yarıçaplar ;
3. BÖLÜM<br />
ŞEKİL DEĞİŞTİRME HİPOTEZLERİ<br />
MAKSiMUM UZAMA HiPOTEZi
Bu gruptaki hipotezler çizimde<br />
akma veya kırılma halinin<br />
doğmasında şekil değiştirmenin,<br />
mesela uzunluk değişiminin<br />
rolünü esas alırlar.
•Bu hipotez MARiOTTE, St VENANT ve<br />
PONCELET tarafından ileri sürülmüştür.<br />
•3 Eksenli zorlamada tehlikeli halin en büyük uzama<br />
veya kısalmanın, bir eksendeki değere eşit olduğu<br />
zaman doğacağı düşünülür.
Denklemleriyle yapılır.<br />
Mutlak değer itibariyle en büyük boy değişimi bir kısalma ise yukarıdaki<br />
denklem yerine<br />
σ3- ט(σ2+σ1)=- σ’M<br />
Kabul edelim mutlak değer<br />
itibariyle en büyük asal boy<br />
değişimi bir uzama olsun, o<br />
halde bu hipoteze ait<br />
mukayeseler bazı<br />
denklemlerle yapılmaktadır.<br />
1/E [ σ1-ט(σ2+σ3)]= σM/E<br />
Veya<br />
σ1- ט(σ2+σ3)= σM<br />
Bağıntısı geçer burada σ’M cismin basınç mukavemetini gösterir.
Şekilde bu hipoteze göre düzlem<br />
gerilme haline ait sınırları<br />
göstermektedir.<br />
Şekil çizilirken σM=- σ’M olarak<br />
kabul edilmiştir.<br />
Sınır AA’ ve BB’ köşegenlerine<br />
göre simetriktir. Yani eşkenar<br />
dörtgendir.
Bu hipotez hidrostatik basınç deneyini<br />
sağlamadığı gibi 2 eksenli çekme<br />
halinde de malzemenin tek eksenliden<br />
daha büyük bir mukavemet göstereceği<br />
gibi gerçeğe uymayan bir sonuç verir.<br />
Bugün için bu hipotezin pratik bir değeri<br />
yoktur.