Återvinning av vattenverksslam

K:
Eftersom fällningen kommer att innehålla 2,5 kg
COD kommer restmängden av löst COD att
bli ,45 kg/h COD–2,5 kg/h COD = 2,95 kg/h
COD. Vid en fördelning av ca 0 % av inflödet
till förtjockaren till klarvattenfasen och ca 0 %
som förtjockat slam kommer därmed 1,2 kg/h
COD att återfinnas i flöde K och 2, 5 kg/h COD
i flöde C.
Motsvarande massbalans med aluminium blir som
följer:
A: I de 4 m /h tunnslam som tillförs förtjockaren
antas halten aluminium vara 500 mg/l dvs. 2
kg/h Al tillförs systemet.
B: I flöde B om 1 m /h antas vi ha en aluminiumhalt
om 2 000 mg/l (4 x 500 mg/l vid VRF 4).
I flöde J och K om 0,25 m /h har vi en halt om
2 00 mg/l, dvs 0, 5 kg/h Al. Detta ger en medelhalt
om 2 120 mg/l aluminium i UF­feeden (D)
och en totalmängd aluminium om 2, 5 kg/h.
C: Förutsatt att mängden fritt aluminium är försumbar
och att all aluminiumhydroxidflock separeras
i förtjockaren blir aluminiummängden
i detta flöde noll.
H: Om vi antar att förlusten av aluminium i UF
och NF är noll kommer strömmen H vid VRF
5 att hålla en aluminiumhalt om 10 00 mg/l.
Totalmängden blir densamma som i flödena D
och E dvs 2, 5 kg/h Al.
L: Vid fällningen separeras 2 kg/h Al dvs samma
mängd som tillförs med flöde A. Övrigt löst aluminium
0, 5 kg/l återfinns som utfälld aluminium
i flödet J.
A Slam- C
förtjockare
B
O
D
H2SO4
Figur 11-4. En alternativ processuppbyggnad utan COD-utsläpp till recipient.
N
Syratillsats
E
L
24
Sammanfattningsvis kan man konstatera följande:
Baserat dels på fullskaleförsök dels på laboratorieförsök
är det sannolikt möjligt att leda det fällda och
neutraliserade NF koncentratet till slamförtjockaren.
Man bör dock utföra försök i pilotskala för att studera
hur processen påverkas. Detta har tyvärr inte varit
möjligt med den utrustning som varit installerad i
Hässlö. I en sådan studie bör man studera hur inblandningen
av koncentratet påverkar slammets
sedimentationsegenskaper, eventuell ackumulering
av metaller etc. De uppenbara nackdelar processen
har är att man får en ökning av syraåtgången med
25 % (vid VRF 5 i NF steget) dessutom åtgår det
magnesiumoxid för neutralisationen och man får en
nästan 25 procentig förlust av kaliumsulfat. Vidare
kan man inte utesluta att processen kan kritiseras
eftersom man får ett utsläpp av COD från slamförtjockaren
– även om man kan hävda att man enbart
återför en del av den COD som man tagit från råvattnet.
Fördelen är att processen är installationsmässigt
billigare och enklare att sköta än alternativ 2.
Alternativ 2. Ett annat alternativt sätt att lösa problemet
är som flödesschemat/ massbalansen nedan,
figur 11­4, visar:
UF NF
K2SO4
M
F
G
Fällning I Indunstare
K
A:
B:
Inkommande tunnslamflöde om 4 m /h och en
COD­mängd om kg/h.
Eftersom all COD i flöde A är bundet till slammet
kommer detta att till 100 % falla till botten
av förtjockaren och bidra till COD i detta flöde.
Flöde B kommer vid VRF 4 att uppgå till 1 m /h
och innehålla kg/h COD.
J
H