Återvinning av vattenverksslam
Återvinning av vattenverksslam
Återvinning av vattenverksslam
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Figur 11-3. Fördelningen <strong>av</strong> COD om fällt NF-koncentrat återföres till slamförtjockaren.<br />
C:<br />
D:<br />
E:<br />
F:<br />
I<br />
A<br />
Slamförtjockare<br />
C<br />
B J K<br />
K2SO4<br />
Fällning<br />
Flöde C utgör klarvattenfasen från förtjockaren<br />
dvs. m /h (vid VRF 4 <strong>av</strong>seende flöde A). CODmängden<br />
är 2, 5 kg/h. CODhalten i klarvattenfasen<br />
blir därmed ca 900 mg/l.<br />
Flödet i denna ström (UF feed) är 1,25 m /h<br />
dvs. 1/4 <strong>av</strong> flöde A samt hela det tillkommande<br />
flödet från G (0,25 m /h). COD i denna ström<br />
är summan <strong>av</strong> COD från flöde A (B), J och K.<br />
Permeatflödet från UF. Eftersom ingen hänsyn<br />
har tagits till koncentratflödet från UF (F) blir<br />
detta flödet lika med D dvs. 1,25 m /h. CODmängden<br />
är ,45 kg/h vilket utgör summan <strong>av</strong><br />
50 % <strong>av</strong> B och J samt hela mängden från K. B<br />
är inkommande förtjockat slam och försöken<br />
har visat att reduktionen <strong>av</strong> COD är ca 50 %<br />
dvs. ström B reduceras från kg till 4 kg. Laboratorieförsök<br />
har visat att CODmängden i slam<br />
från fällt NF koncentrat reduceras med lika<br />
mycket dvs CODmängden i flöde J reduceras<br />
från 2,5 kg/h COD till 1,25 kg/h. Det har<br />
vidare antagits att den mängd COD som inte fälls<br />
ut från flöde H helt passerar UFmembranet.<br />
All COD i flöde K (1,2 kg) återfinns därför i<br />
flöde E.<br />
Flöde F dvs. UFkoncentratet har för enkelheten<br />
skull antagits vara noll men skall vid VRF 20<br />
vara 0,0 25 m /h. CODmängden är 5,25 kg/h<br />
dvs. 50 % <strong>av</strong> summan <strong>av</strong> COD i flöde B och J.<br />
5,25 kg COD i UFkoncentratet plus den mängd<br />
COD som går ut med klarvattenfasen från<br />
L<br />
H<br />
D<br />
2<br />
G:<br />
H:<br />
I:<br />
J:<br />
NF<br />
G<br />
UF<br />
F<br />
förtjockaren (C=2, 5 kg/h) är kg/h COD dvs.<br />
lika med den mängd som tillförs systemet från<br />
flöde A. Inkommande COD = Utgående COD.<br />
Permeatflödet från NFsteget som vid VRF 5 är<br />
1 m /h. Inkommande flöde (A) är 4 m /h vilket<br />
är lika med klarvattenfasen från förtjockaren (C)<br />
plus NFpermeatet om 1 m /h. CODhalten i<br />
permeatflödet har antagits vara noll.<br />
Vid ett VRF om 5 blir NFkoncentratflödet<br />
0,25 m /h. Med antagandet under G blir COD<br />
mängden densamma som för flöde E dvs. ,45<br />
kg/h. CODhalten blir 25 00 mg/l. Fällningssteget<br />
med kaliumsulfat innebär ingen förändring<br />
<strong>av</strong> CODmängden. Förlusten <strong>av</strong> vatten som kristallvatten<br />
antas kompenseras med att kristallerna<br />
behöver sköljas.<br />
Markerar tillförseln <strong>av</strong> MgO slurry vilket fäller<br />
ut resthalten om 2 00 mg/l aluminium.<br />
Som figur 112 visar förmår 2 00 mg/l aluminium<br />
fälla ut ca 10 g/l COD om COD i NFkoncentratet<br />
är ca 2 g/l COD. Detta betyder att<br />
fällningen J som sedimenterar i förtjockaren<br />
kommer att innehålla 2,5 kg COD. Fällningsvolymen<br />
har antagits bli 0,25 m /h. Detta antagande<br />
baseras på följande resonemang – 2, g<br />
aluminium motsvarar ca ,5 g aluminiumhydroxid.<br />
Denna mängd beräknas utgöra ca 40 % <strong>av</strong><br />
fällningen dvs fällningen skulle få en TShalt<br />
om 2 %. Detta motsvarar den TShalt som förväntas<br />
uppnås i förtjockaren.<br />
E