ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

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4320V20V10VSEL>>0VV(cmd2)20V10VSEL>>0VV(cmd2)20V10V10V0VV(cmd4)20V0VV(cmd4)20V10V10V0V15.0ms 15.1ms 15.2ms 15.3ms 15.4ms 15.5V(cmd6)Time20VSetor 1.0V13.0ms 13.1ms 13.2ms 13.3ms 13.4ms 13.5V(cmd6)Time20VSetor 2.10VSEL>>0VV(cmd2)20V10VSEL>>0VV(cmd2)20V10V10V0VV(cmd4)20V0VV(cmd4)20V10V10V0V10.0ms 10.1ms 10.2ms 10.3ms 10.4ms 10.5V(cmd6)Time20VSetor 3.0V7.5ms 7.6ms 7.7ms 7.8ms 7.9ms 8.0mV(cmd6)Time20VSetor 4.10VSEL>>0VV(cmd2)20V10VSEL>>0VV(cmd2)20V10V10V0VV(cmd4)20V0VV(cmd4)20V10V10V0V0V4.0ms 4.1ms 4.2ms 4.3ms 4.4ms 4.5m 18.0ms 18.1ms 18.2ms 18.3ms 18.4ms 18.5V(cmd6)V(cmd6)TimeTimeSetor 5.Setor 6.Fig. 2-25 – Sinais de comando dos interruptores em cada um dos setores.
44As razões cíclicas das fases A, B e C são mostradas na Fig. 2-26, apresentando umformato semelhante <strong>ao</strong> formato do sinal teórico mostrado na figura Fig. 2-5.1.0V0.5V0V1.0VV(DA)/50.5V0V1.0VV(DB)/50.5VSEL>>0V0s 5ms 10ms 15ms 20ms 25ms 30ms 35ms 40msV(DC)/5TimeFig. 2-26 – Razões cíclicas para as fases A, B, e C.2.5. ConclusãoForam demonstrados os princípios da modulação vetorial a partir de sua aplicação<strong>ao</strong> retificador trifásico bidirecional com elevado fator de potência. Os resultados desimulação verificam os resultados esperados.Com esta estratégia de modulação é possível analisar o número de comutações dosinterruptores, a simetria dos sinais de controle, a distribuição de correntes e de perdas e oconteúdo harmônico das correntes e tensões do retificador.A modulação vetorial é um método para determinar a largura e seqüência(distribuição) dos pulsos que fornece um grau de liberdade para posicionamento dos pulsosatravés da pré-distribuição dos vetores nulos.Neste capítulo utiliza-se a seqüência convencional de distribuição de vetores.Entretanto, várias outras seqüências são apresentadas na literatura, podendo ser aplicadas aeste retificador.Foi apresentada a modelagem do retificador utilizando a transformação de Parkcom a amostragem das correntes nas fases e a inclusão do desacoplamento das variáveis deeixo direto e de eixo em quadratura. A validação dos modelos foi realizada através desimulação digital.
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238.ends qualyuniy20k_S36.subckt qu
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240R97C497.7kV15n646nVo5/400R92 TL0
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242E_SUM26 $N_0009 0 VALUE{V($N_001
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244ANEXO D. Dimensionamento do Est
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246D.2. Dimensionamento dos Indutor
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248⎧ vA(t) + vB(t) + vC(t) = 0⎪
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250P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅
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252ππ⎧⎫6 61 ⎪⎪IS = ⋅⎨
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254ID3456MEDdiodos D I3456 .0⎧⎫
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256ANEXO E. Esquemas Elétricos das
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258C7100pF1110U2ALF347324111+-V+V-O
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260GNDVsincA10k56nR54C31+15VR473.3k
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262Barra de PinosBarra de Pinos1Bar
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264int10: B int10int11: B int11int1
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266LDP #DP_EVBSPLK #0000h, T3CONSPL
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268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
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270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
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272LDP #KD_1LT KD_1MPY DalfaSPACLDP
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274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
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276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
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278[21] AREDES, M.; Active Power Li
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280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
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282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
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