ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

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259Barra de Pinos 1Barra de Pinos 2Molex2 Molex3Molex Molex Molex Molex Molex Molex15V-15VGNDVsensGNDGNDPWMADSPPWMBDSPPWMCDSPInibeDSPVsincADSPVsincBDSPVsincCDSPGNDIADSPIBDSPICDSPVoDSPGND15V_AGND15V_BGND15V_CGND+15VGND-15VGND5VGNDVsensGNDGND47uF/25VC17PWMADSPPWMCDSP15V_A5V100nC180R4012047uF/25V5V0000R38 10kR41 10kU4A1 27407U4D9 8R37 10k15V_B 15V_C +15V100nC1907 147 14740747uF/25V15VR431k1InibeN15VR461k89100nC200C133.3nFInibeN47uF/25V256+U3BLF347OUT0-14714741100V+V-R42 10kU5C408115V107C14 3.3nF47uF/25VU5A4081100nC2515V3-15V100nC21015V-15V47uF/25VR39 1005VPWMAGNDPWMCGND0100n5TL7726U1010GNDGNDPWMBDSPInibeDSPVoDSPGND5V5VU4B3 407 147 147407U4C5 6740705VR441kInibeN14715V15V56147MolexDriverMolexDriverR45J1 1k JUMPER11 2U40MolexDriver0ABC15V100pFC16U5B4081Inibe15V4R45 15k14U570GND15V_AInibePWMAGND15V_BInibePWMBGND15V_CInibePWMCPWMBGND15VInibeNR45680Q42N2222A100pFC15GND0Fig. E-3 - Amostragem do sinal de tensão e adaptação dos sinais PWM para os “drivers”.
260GNDVsincA10k56nR54C31+15VR473.3k25K13 1C29 2.2pR52U626+ B/S10k C307100p LM311 OUTR553 1- G10kV+V-4B85R4933kR504.7kQ12N2222R483,3V82R5110k1k R53VsincADSPGNDVf aseAVf aseBVf aseCT11 32 4T21 32 4T31 32 4VsincAVsincBVsincC+15V-15VR563.3k25K23 1C32 2.2pR580R573,3V825VMolex1VsincAVsincBVsincCGNDVsincBGNDVsincC10k56n10k56nR63C35R73C47R61U726+ B/S10k C337R65 100p LM311 OUT3 1- G10k+15VV+V-4-15VR71U826+ B/S10k C467R74 100p LM311 OUT3 1- G10kV+V-4B85B8533kR594.7kR663.3k25K33 1C45 2.2pR6833kR694.7kQ22N22220Q32N2222R6010kR673,3V821k R62R7010k1k R72VsincBDSPGND15V-15VVsincCDSPGND8U64C36100nF3,3V3 4 83,3VR64U9TPS77633D270k62 1 5C38C37100nF100pFC390C42100pF15V-15V08U7422uF/15V100pFC400C43100pF8U101015V-15V8U84100pFC34100pFC410C44100pF-15V0Fig. E-4 - Amostragem dos sinais de sincronismo.
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FLÁBIO ALBERTO BARDEMAKER BATISTAM
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MODULAÇÃO VETORIAL APLICADA A RET
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3.3.1 - Vetores Disponíveis.......
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6.2.2 - Dimensionamento dos Indutor
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8o Análise da forma de implementa
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12Aplicando a transformação αβ0
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14T 1 representa o intervalo de apl
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28diA(t) diC(t)2⋅ vA( t) + vC( t)
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30Aplicando esta transformação à
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32Através da Fig. 2-11 é possíve
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34ComoTXD⋅ XD= 1⎡ cos( ω ⋅t)
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536PS A1S B1S C1iO( t )D A1D B1D C1
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40200100vAiA( t)( t)0-100-2000s 5ms
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42800mVDbeta( t)Dalfa( t)400mV0V-40
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56T 02T 12T 2T 12T 02cmd Atcmd Btcm
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94T 22T 12T 0T 12T 22cmd Atcmd Btcm
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AADa10.90.80.70.60.50.40.30.20.1ALB
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144PPPD A1D B1D C1iO() tD A1D B1D C
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146Neste caso, a razão cíclica n
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148Para uma análise mais aprofunda
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174Na Fig. 7-7 é mostrada a respos
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180referênciaNa Fig. 7-19 é mostr
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Page 283 and 284: 268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
Page 285 and 286: 270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
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Page 289 and 290: 274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
Page 291 and 292: 276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
Page 293 and 294: 278[21] AREDES, M.; Active Power Li
Page 295 and 296: 280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
Page 297: 282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
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