ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

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233E_SUM25 $N_0068 0 VALUE{V($N_0069)+V($N_0070)}E_SUM26 $N_0071 0 VALUE{V($N_0072)+V($N_0068)}E_MULT37 $N_0069 0 VALUE {V(seno)*V(I1)}E_MULT38 $N_0070 0 VALUE {V(senom120)*V(I3)}E_MULT39 $N_0072 0 VALUE {V(senop120)*V(I2)}E_GAIN40 Id 0 VALUE {.8165 * V($N_0066)}E_GAIN39 Iq 0 VALUE {0.8165 * V($N_0071)}E_MULT54 $N_0073 0 VALUE {V(coseno)*V(Dq)}E_MULT55 $N_0074 0 VALUE {V(seno)*V(Dd)}E_MULT56 $N_0075 0 VALUE {V(seno)*V(Dq)}E_MULT57 $N_0076 0 VALUE {V(coseno)*V(Dd)}X_S34 setor1 0 Eq1 DA test_S34X_S35 setor2 0 Eq4 DA test_S35X_S36 setor3 0 Eq7 DA test_S36X_S37 setor4 0 Eq1 DA test_S37X_S38 setor5 0 Eq4 DA test_S38X_S39 setor6 0 Eq7 DA test_S39E_DIFF49 Dbeta 0 VALUE {V($N_0073,$N_0074)}E_SUM49 Dalfa 0 VALUE {V($N_0075)+V($N_0076)}.subckt test_S28 1 2 3 4S_S28 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S28 1 2 1G.ends test_S28.subckt test_S29 1 2 3 4S_S29 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S29 1 2 1G.ends test_S29.subckt test_S30 1 2 3 4S_S30 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S30 1 2 1G.ends test_S30.subckt test_S31 1 2 3 4S_S31 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S31 1 2 1G.ends test_S31.subckt test_S32 1 2 3 4S_S32 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S32 1 2 1G.ends test_S32.subckt test_S33 1 2 3 4S_S33 3 4 1 2 Sbreak-X3RS_S33 1 2 1G.ends test_S33.subckt test_H9 1 2 3 4H_H9 3 4 VH_H9 .02VH_H9 1 2 0V.ends test_H9.subckt test_H8 1 2 3 4H_H8 3 4 VH_H8 .02VH_H8 1 2 0V.ends test_H8.subckt test_H7 1 2 3 4H_H7 3 4 VH_H7 .02VH_H7 1 2 0V.ends test_H7.subckt test_S46 1 2 3 4S_S46 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S46 1 2 1G.ends test_S46.subckt test_S47 1 2 3 4S_S47 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S47 1 2 1G.ends test_S47.subckt test_S48 1 2 3 4S_S48 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S48 1 2 1G.ends test_S48.subckt test_S49 1 2 3 4S_S49 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S49 1 2 1G.ends test_S49.subckt test_S50 1 2 3 4S_S50 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S50 1 2 1G.ends test_S50.subckt test_S51 1 2 3 4S_S51 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S51 1 2 1G.ends test_S51.subckt test_S40 1 2 3 4S_S40 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S40 1 2 1G.ends test_S40.subckt test_S41 1 2 3 4S_S41 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S41 1 2 1G.ends test_S41.subckt test_S42 1 2 3 4S_S42 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S42 1 2 1G.ends test_S42.subckt test_S43 1 2 3 4S_S43 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S43 1 2 1G.ends test_S43.subckt test_S44 1 2 3 4S_S44 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S44 1 2 1G.ends test_S44.subckt test_S45 1 2 3 4S_S45 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S45 1 2 1G.ends test_S45.subckt test_S34 1 2 3 4S_S34 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S34 1 2 1G.ends test_S34.subckt test_S35 1 2 3 4S_S35 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S35 1 2 1G.ends test_S35.subckt test_S36 1 2 3 4S_S36 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S36 1 2 1G.ends test_S36.subckt test_S37 1 2 3 4S_S37 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S37 1 2 1G.ends test_S37.subckt test_S38 1 2 3 4S_S38 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S38 1 2 1G.ends test_S38.subckt test_S39 1 2 3 4S_S39 3 4 1 2 Sbreak-X1RS_S39 1 2 1G.ends test_S39
I234ANEXO B. Diagrama Esquemático e “Netlist” para aSimulação do Retificador Trifásico Unidirecional Y_1B.1. Esquemático para a Simulação do Retificador TrifásicoUnidirecional Y_1As figuras que seguem mostram os blocos implementados para a simulação doretificador trifásico PWM unidirecional Y_1 operando em malha fechada.VoVDbreakD69DbreakD67V+IIDbreakD68V-V-V-Dbreak cmd2a DbreakV51 - +Dbreak cmd1aDbreak cmd3a DbreakH7 HD49S52 DbreakD54S53 D53 D57S54 D58fase1+ ++ ++ +D50L10R65---0---816ucomumI1Sbreak-X1 comumfase2Sbreak-X1comumSbreak-X1C39H9 HR660V52 - +790uH .11L1100fase1D61 fase2fase3D63DbreakDbreak DbreakDbreakDbreakD62 DbreakDbreakDbreak0.11fase3D52D51 D55D56I2L12 790uH R67Dbreak D60D59H8 HV53 - +790uH .110 DbreakDbreakDbreakI3D66D65D64seno coseno senop120 cosenop120 senom120 cosenom120 V15n V15p0V37 V38 V42 V43 V44 V45 V46V47+ + + + + + + + - - -- - - --V+V+IV8R8500000 0 0 0Fig. B.1 – Estágio de potência e fontes auxiliares.cosenosenoI1I1cosenom120I3.8165IdVsenom120I30.8165IqVI2I2cosenop120senop120DdcosenoDalfaDqDbetaDqVDdcosenosenoVsenoFig. B.2 – Transformações utilizadas.
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FLÁBIO ALBERTO BARDEMAKER BATISTAM
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MODULAÇÃO VETORIAL APLICADA A RET
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Abstract of Thesis presented to UFS
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3.3.1 - Vetores Disponíveis.......
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6.2.2 - Dimensionamento dos Indutor
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B.2 - Netlist para a Simulação do
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LISTA DE SIMBOLOS1. Símbolos Adota
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5. Sub-Índices UtilizadosSímboloS
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2Nesta área, podem ser citados est
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4As referências que tratam deste c
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6PD A1D B1D C1iO ( t)S A1D A3S B1D
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8o Análise da forma de implementa
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10Capítulo 2 - Modulação Vetoria
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12Aplicando a transformação αβ0
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14T 1 representa o intervalo de apl
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16TT′ = ⋅T11 ST1+T2TT′ = ⋅T
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18Tabela 2.6 - Seqüência de vetor
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20A Fig. 2-5 mostra a razão cícli
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22A definição dos setores é infl
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24O sistema original com referencia
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26RSEé a resistência equivalente
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28diA(t) diC(t)2⋅ vA( t) + vC( t)
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30Aplicando esta transformação à
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32Através da Fig. 2-11 é possíve
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34ComoTXD⋅ XD= 1⎡ cos( ω ⋅t)
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536PS A1S B1S C1iO( t )D A1D B1D C1
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38De forma semelhante, foi aplicado
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40200100vAiA( t)( t)0-100-2000s 5ms
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42800mVDbeta( t)Dalfa( t)400mV0V-40
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44As razões cíclicas das fases A,
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46Capítulo 3 - Modulação Vetoria
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48As etapas de operação para o Se
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50Na implementação dos vetores di
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52Tabela 3.2 - Sinais de comando pa
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56T 02T 12T 2T 12T 02cmd Atcmd Btcm
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58As razões cíclicas dos eixos α
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60Verifica-se também que a distrib
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623.4.1. Cálculos Preliminares e C
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64• Corrente média nos diodos D
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66Tabela 3.11 - Relações entre os
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70A resposta ao degrau de referênc
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72⎛s + ω V ⎞⎜ ⋅ ⋅lim⎜s
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74A resposta ao degrau de referênc
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76No detalhe da Fig. 3-25 observa-s
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78450V450440V440430420VVo420410400V
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801.0V0.5VDd( t)Dq( t)0V0s 10ms 20m
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8220V20V10VSEL>>0VV(cmd1a)20V10VSEL
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84Os valores apresentados na Tabela
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86Neste caso, são definidos os mes
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94T 22T 12T 0T 12T 22cmd Atcmd Btcm
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96Neste caso, também se observa qu
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984.4. Dimensionamento do Estágio
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5102As relações para outros sub-s
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104100.0V87.5V75.0V62.5V50.0V30ms 4
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1101.0uV1.0uV0VSEL>>-1.0uVV(cmd1a)2
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114A Fig. 4-33 mostra a forma de te
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1164.7. ConclusãoO retificador tri
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118Neste caso, são consideradas me
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122A Fig. 5-10 apresenta as razões
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124100V75V50V30ms 40ms 60ms 80ms 10
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134O projeto dos controladores para
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AADa10.90.80.70.60.50.40.30.20.1ALB
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142Como principal diferença entre
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144PPPD A1D B1D C1iO() tD A1D B1D C
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146Neste caso, a razão cíclica n
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148Para uma análise mais aprofunda
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150Tabela 6.1 - Especificações de
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152C2P ⋅ ⋅T= = 4296 μFO hold-u
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156• Perdas totais diodo D 34 :PD
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158RθT− THD34 AHAmax= =PSEMI0,13
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160Para f A= 10 kHz e considerando
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162+15VR493.3k25K13 1C29 2.2pR51R50
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164Saída 2: -15V/500mA para a alim
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1667.2.1. Malha de CorrenteA funç
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168νZIνCI= 2⋅π⋅ fv = 6498 ra
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170• Expressão (7.25): erro de c
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172A freqüência de corte para a m
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174Na Fig. 7-7 é mostrada a respos
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176A posição dos pólos em malha
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178A Fig. 7-14 mostra a lógica uti
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180referênciaNa Fig. 7-19 é mostr
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Page 283 and 284: 268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
Page 285 and 286: 270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
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Page 289 and 290: 274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
Page 291 and 292: 276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
Page 293 and 294: 278[21] AREDES, M.; Active Power Li
Page 295 and 296: 280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
Page 297: 282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
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