Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
2018.4. Retificador Unidirecional Y_1Os ensaios do retificador unidirecional Y_1 e do retificador unidirecional Δ_1foram realizados com duas configurações, inicialmente são apresentados os resultados parauma tensão de linha de entrada de 220 V, tensão de saída de 400 V e a variação da potênciade saída em seis estágios até o valor de 10 kW. Na segunda configuração, o valor da tensãode linha de entrada é de 380 V e o valor da tensão de saída é de 700 V, com potência desaída de até 20kW.8.4.1. Operação com V L = 220 V e V O = 400 VNesta configuração foi adotada a mesma metodologia de projeto para oscontroladores discretos utilizada no capítulo 7.Os parâmetros dos controladores das malhas de corrente utilizados são apresentadosem (8.1) e em (8.2) e o valor da constante de desacoplamento utilizada é dado em (8.3).em (8.5).KII= 0,209(8.1)KPI= 2,13(8.2)Kdesacopl= 0,01423(8.3)Para a malha de tensão os parâmetros do controlador são apresentados em (8.4) eKIV= 0,065(8.4)KPV= 2(8.5)A Fig. 8-8 mostra as correntes de entrada do retificador unidirecional Y_1 para seisdiferentes valores de potência de saída. Observa-se que à medida que a potência aumenta, aondulação da corrente de entrada é menos significativa em relação ao valor total destacorrente e que são apresentadas pequenas distorções de corrente.Estas distorções ocorrem porque a modulação para as estruturas unidirecionais édividida em setores e o formato de razão cíclica utilizado apresenta descontinuidades queos controladores de corrente não conseguem realizar instantaneamente.Além disso, as estruturas unidirecionais não conseguem operar com tensões ecorrentes com sinais opostos e no cruzamento pelo valor zero de tensão as variações decorrente ficam limitadas ao sinal do setor em que se está operando.
202a) Correntes de entrada para 1777 W (10 A/div). b) Correntes de entrada para 7111 W (10 A/div).c) Correntes de entrada para 3555 W (10 A/div). d) Correntes de entrada para 8888 W (20 A/div).e) Correntes de entrada para 5333 W (10 A/div). f) Correntes de entrada para 10666W (20 A/div).Fig. 8-8 - Correntes nas fases A, B e C.Na Fig. 8-9 apresenta-se a corrente nas três fases e os respectivos sinais desincronismo para a potência de 10 kW, verifica-se que os sinais de corrente apresentambaixa taxa de distorção e estão em fase com as tensões de entrada. A Tabela 8-2 mostra osvalores obtidos para a taxa de distorção harmônica de corrente (THD I ), a taxa de distorçãoharmônica de tensão (THD V ), o fator de deslocamento (FD) e o fator de potência (FP).
- Page 165 and 166: 150Tabela 6.1 - Especificações de
- Page 167 and 168: 152C2P ⋅ ⋅T= = 4296 μFO hold-u
- Page 169 and 170: 154• Corrente média nos diodos D
- Page 171 and 172: 156• Perdas totais diodo D 34 :PD
- Page 173 and 174: 158RθT− THD34 AHAmax= =PSEMI0,13
- Page 175 and 176: 160Para f A= 10 kHz e considerando
- Page 177 and 178: 162+15VR493.3k25K13 1C29 2.2pR51R50
- Page 179 and 180: 164Saída 2: -15V/500mA para a alim
- Page 181 and 182: 1667.2.1. Malha de CorrenteA funç
- Page 183 and 184: 168νZIνCI= 2⋅π⋅ fv = 6498 ra
- Page 185 and 186: 170• Expressão (7.25): erro de c
- Page 187 and 188: 172A freqüência de corte para a m
- Page 189 and 190: 174Na Fig. 7-7 é mostrada a respos
- Page 191 and 192: 176A posição dos pólos em malha
- Page 193 and 194: 178A Fig. 7-14 mostra a lógica uti
- Page 195 and 196: 180referênciaNa Fig. 7-19 é mostr
- Page 197 and 198: 182O comportamento das razões cíc
- Page 199 and 200: 184604020IA,IB,IC (A)0-20-40-600.4
- Page 201 and 202: 1867.5. Programação7.5.1. Fluxogr
- Page 203 and 204: 188É reservada uma região da mem
- Page 205 and 206: 190senoides utilizadas nas transfor
- Page 207 and 208: 192vO() ttFig. 7-31 - Comportamento
- Page 209 and 210: 1947.5.8. Definição dos Setores e
- Page 211 and 212: 196vA () tiA() ta) Tensão de refer
- Page 213 and 214: 198A Fig. 8-4 mostra os sinais de c
- Page 215: 200Fig. 8-6 - Razões cíclicas par
- Page 219 and 220: 204Na Fig. 8-10 (a) observa-se a te
- Page 221 and 222: 206DA( t )DB( t)DC( t)iA( t )Fig. 8
- Page 223 and 224: 208Tabela 8-3 - Comparação entre
- Page 225 and 226: 210Neste caso, observa-se uma maior
- Page 227 and 228: 212Na Fig. 8-22 (a) observa-se tens
- Page 229 and 230: 214Neste caso, observa-se que as fo
- Page 231 and 232: 216Estas grandezas apresentam forma
- Page 233 and 234: 218VS( t)iS( t )V ( t)D1iD1( t )a)
- Page 235 and 236: 2208.5.2. Operação com V L = 380
- Page 237 and 238: 222Tabela 8-7 - Fator de potência.
- Page 239 and 240: 224Na Fig. 8-41, na Fig. 8-42 e na
- Page 241 and 242: 226CONCLUSÃO GERALForam demonstrad
- Page 243 and 244: 228dos valores teóricos, validando
- Page 245 and 246: 230R83C386.94kV15n714nVo5/400R82 TL
- Page 247 and 248: 232V_V46 V15n 0 DC -15D_D43 $N_0005
- Page 249 and 250: I234ANEXO B. Diagrama Esquemático
- Page 251 and 252: 236um5um1Eq1um1Eq4Dalfa1.225Dalfa1.
- Page 253 and 254: 238.ends qualyuniy20k_S36.subckt qu
- Page 255 and 256: 240R97C497.7kV15n646nVo5/400R92 TL0
- Page 257 and 258: 242E_SUM26 $N_0009 0 VALUE{V($N_001
- Page 259 and 260: 244ANEXO D. Dimensionamento do Est
- Page 261 and 262: 246D.2. Dimensionamento dos Indutor
- Page 263 and 264: 248⎧ vA(t) + vB(t) + vC(t) = 0⎪
- Page 265 and 266: 250P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅
202a) Correntes de entrada para 1777 W (10 A/div). b) Correntes de entrada para 7111 W (10 A/div).c) Correntes de entrada para 3555 W (10 A/div). d) Correntes de entrada para 8888 W (20 A/div).e) Correntes de entrada para 5333 W (10 A/div). f) Correntes de entrada para 10666W (20 A/div).Fig. 8-8 - Correntes nas fases A, B e C.Na Fig. 8-9 apresenta-se a corrente nas três fases e os respectivos sinais desincronismo para a potência de 10 kW, verifica-se que os sinais de corrente apresentambaixa taxa de distorção e estão em fase com as tensões de entrada. A Tabela 8-2 mostra osvalores obtidos para a taxa de distorção harmônica de corrente (THD I ), a taxa de distorçãoharmônica de tensão (THD V ), o fator de deslocamento (FD) e o fator de potência (FP).