ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

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18110080604020IA,IB,IC (A)0-20-40-60-80-1000.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6t (s)Fig. 7-21 – Correntes de entrada.Na Fig. 7-22 são apresentadas as correntes de eixo direto de eixo em quadratura.Observa-se que o comportamento da corrente de eixo segue a dinâmica impostapela malha de tensão, cuja amostragem é feita em períodos de 16,666 ms.0.80.6Id,Iq0.40.20-0.20.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6t (s)Fig. 7-22 – Correntes de eixo direto e de eixo em quadratura.
182O comportamento das razões cíclicas de eixo direto de eixo em quadratura émostrado na Fig. 7-23. Neste caso, estes sinais seguem a dinâmica das malhas de corrente,cuja amostragem é feita na freqüência de comutação dos interruptores.0.40.30.2Dd,Dq0.10-0.1-0.20.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6t (s)Fig. 7-23 – Razão cíclica de eixo direto de razão cíclica de eixo em quadratura.As razões cíclicas D α e D β são mostradas na Fig. 7-24.0.40.30.20.1Dalfa,Dbeta0-0.1-0.2-0.3-0.40.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6t (s)Fig. 7-24 – Razão cíclica D α e razão cíclica D β .
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48As etapas de operação para o Se
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238.ends qualyuniy20k_S36.subckt qu
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240R97C497.7kV15n646nVo5/400R92 TL0
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242E_SUM26 $N_0009 0 VALUE{V($N_001
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244ANEXO D. Dimensionamento do Est
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246D.2. Dimensionamento dos Indutor
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248⎧ vA(t) + vB(t) + vC(t) = 0⎪
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250P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅
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252ππ⎧⎫6 61 ⎪⎪IS = ⋅⎨
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254ID3456MEDdiodos D I3456 .0⎧⎫
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256ANEXO E. Esquemas Elétricos das
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258C7100pF1110U2ALF347324111+-V+V-O
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260GNDVsincA10k56nR54C31+15VR473.3k
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262Barra de PinosBarra de Pinos1Bar
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264int10: B int10int11: B int11int1
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266LDP #DP_EVBSPLK #0000h, T3CONSPL
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268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
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270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
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272LDP #KD_1LT KD_1MPY DalfaSPACLDP
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274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
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276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
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278[21] AREDES, M.; Active Power Li
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280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
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282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
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