ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

More documents

Recommendations

Info

179A Fig. 7-16 mostra a lógica utilizada para a transformação inversa.1 DdPulseGenerator41S/HConvertMultiplySumDalfasenoSampleand Hold42 DqConversion1Multiply1Sum12DbetaS/HConvertMultiply2cossenoSampleand Hold1Conversion2Multiply3Fig. 7-16 – Transformação inversa.A implementação da equação a diferenças do controlador de tensão é mostrada naFig. 7-17.1ErroV1.78Gain1Sum1Saturation1IDref-K-Gain2Sum41zUnit Delay3Fig. 7-17 – Controlador de tensão.A Fig. 7-18 mostra a implementação da equação a diferenças do controlador decorrente1ErroId-K--K-Gain1Sum11DdlinhaGain2Sum41zUnit Delay3Fig. 7-18 – Controlador de corrente.
180referênciaNa Fig. 7-19 é mostrada a implementação da equação a diferenças do filtro de1IDref1zUnit Delay11z.173Gain1.827Sum11IDreffiltUnit Delay3Gain2Fig. 7-19 – Filtro de referência.A seguir serão mostradas as formas de onda obtidas nestas simulações para asrespostas <strong>ao</strong> degrau de referência e <strong>ao</strong> degrau de carga.O comportamento da tensão de saída para a aplicação de um degrau de 10% nareferência da tensão de saída aplicado no instante t= 300 ms é verificado na Fig. 7-20.780770760750740Vo (V)7307207107006906800.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6t (s)Fig. 7-20 – Tensão de saída.O comportamento das correntes de entrada para a aplicação do degrau na referênciade tensão é mostrado na Fig. 7-21.
Page 1 and 2:
FLÁBIO ALBERTO BARDEMAKER BATISTAM
Page 3 and 4:
MODULAÇÃO VETORIAL APLICADA A RET
Page 5 and 6:
Abstract of Thesis presented to UFS
Page 7 and 8:
3.3.1 - Vetores Disponíveis.......
Page 9 and 10:
6.2.2 - Dimensionamento dos Indutor
Page 11 and 12:
B.2 - Netlist para a Simulação do
Page 13 and 14:
LISTA DE SIMBOLOS1. Símbolos Adota
Page 15 and 16:
5. Sub-Índices UtilizadosSímboloS
Page 17 and 18:
2Nesta área, podem ser citados est
Page 19 and 20:
4As referências que tratam deste c
Page 21 and 22:
6PD A1D B1D C1iO ( t)S A1D A3S B1D
Page 23 and 24:
8o Análise da forma de implementa
Page 25 and 26:
10Capítulo 2 - Modulação Vetoria
Page 27 and 28:
12Aplicando a transformação αβ0
Page 29 and 30:
14T 1 representa o intervalo de apl
Page 31 and 32:
16TT′ = ⋅T11 ST1+T2TT′ = ⋅T
Page 33 and 34:
18Tabela 2.6 - Seqüência de vetor
Page 35 and 36:
20A Fig. 2-5 mostra a razão cícli
Page 37 and 38:
22A definição dos setores é infl
Page 39 and 40:
24O sistema original com referencia
Page 41 and 42:
26RSEé a resistência equivalente
Page 43 and 44:
28diA(t) diC(t)2⋅ vA( t) + vC( t)
Page 45 and 46:
30Aplicando esta transformação à
Page 47 and 48:
32Através da Fig. 2-11 é possíve
Page 49 and 50:
34ComoTXD⋅ XD= 1⎡ cos( ω ⋅t)
Page 51 and 52:
536PS A1S B1S C1iO( t )D A1D B1D C1
Page 53 and 54:
38De forma semelhante, foi aplicado
Page 55 and 56:
40200100vAiA( t)( t)0-100-2000s 5ms
Page 57 and 58:
42800mVDbeta( t)Dalfa( t)400mV0V-40
Page 59 and 60:
44As razões cíclicas das fases A,
Page 61 and 62:
46Capítulo 3 - Modulação Vetoria
Page 63 and 64:
48As etapas de operação para o Se
Page 65 and 66:
50Na implementação dos vetores di
Page 67 and 68:
52Tabela 3.2 - Sinais de comando pa
Page 69 and 70:
Page 71 and 72:
56T 02T 12T 2T 12T 02cmd Atcmd Btcm
Page 73 and 74:
58As razões cíclicas dos eixos α
Page 75 and 76:
60Verifica-se também que a distrib
Page 77 and 78:
623.4.1. Cálculos Preliminares e C
Page 79 and 80:
64• Corrente média nos diodos D
Page 81 and 82:
66Tabela 3.11 - Relações entre os
Page 83 and 84:
68s + ωCI( s)=−KI⋅s ⋅ s +ZI(
Page 85 and 86:
70A resposta ao degrau de referênc
Page 87 and 88:
72⎛s + ω V ⎞⎜ ⋅ ⋅lim⎜s
Page 89 and 90:
74A resposta ao degrau de referênc
Page 91 and 92:
76No detalhe da Fig. 3-25 observa-s
Page 93 and 94:
78450V450440V440430420VVo420410400V
Page 95 and 96:
801.0V0.5VDd( t)Dq( t)0V0s 10ms 20m
Page 97 and 98:
8220V20V10VSEL>>0VV(cmd1a)20V10VSEL
Page 99 and 100:
84Os valores apresentados na Tabela
Page 101 and 102:
86Neste caso, são definidos os mes
Page 103 and 104:
884.3. Modulação Vetorial4.3.1. V
Page 105 and 106:
Page 107 and 108:
Page 109 and 110:
94T 22T 12T 0T 12T 22cmd Atcmd Btcm
Page 111 and 112:
96Neste caso, também se observa qu
Page 113 and 114:
984.4. Dimensionamento do Estágio
Page 115 and 116:
100• Corrente média nos diodos D
Page 117 and 118:
5102As relações para outros sub-s
Page 119 and 120:
104100.0V87.5V75.0V62.5V50.0V30ms 4
Page 121 and 122:
106450V450440V440430420VVo420410400
Page 123 and 124:
1081.0V0.5VDd( t)Dq( t)0V0s 10ms 20
Page 125 and 126:
1101.0uV1.0uV0VSEL>>-1.0uVV(cmd1a)2
Page 127 and 128:
112200V200V0V0V-200V-277V20ms 24ms
Page 129 and 130:
114A Fig. 4-33 mostra a forma de te
Page 131 and 132:
1164.7. ConclusãoO retificador tri
Page 133 and 134:
118Neste caso, são consideradas me
Page 135 and 136:
120120V110V100V90V9.6ms 10.0ms 10.4
Page 137 and 138:
122A Fig. 5-10 apresenta as razões
Page 139 and 140:
124100V75V50V30ms 40ms 60ms 80ms 10
Page 141 and 142:
126450V450440V440430420VVo420410400
Page 143 and 144: 1285.4.1. Vetores Utilizados e Sina
Page 145 and 146: 1305.4.2. Seqüência de Vetores e
Page 147 and 148: 1325.4.3. Modelagem do RetificadorP
Page 149 and 150: 134O projeto dos controladores para
Page 151 and 152: 136Verifica-se a mesma dinâmica ap
Page 153 and 154: 138200vA( t)100iA( t)0-100-2000s 10
Page 155 and 156: AADa10.90.80.70.60.50.40.30.20.1ALB
Page 157 and 158: 142Como principal diferença entre
Page 159 and 160: 144PPPD A1D B1D C1iO() tD A1D B1D C
Page 161 and 162: 146Neste caso, a razão cíclica n
Page 163 and 164: 148Para uma análise mais aprofunda
Page 165 and 166: 150Tabela 6.1 - Especificações de
Page 167 and 168: 152C2P ⋅ ⋅T= = 4296 μFO hold-u
Page 169 and 170: 154• Corrente média nos diodos D
Page 171 and 172: 156• Perdas totais diodo D 34 :PD
Page 173 and 174: 158RθT− THD34 AHAmax= =PSEMI0,13
Page 175 and 176: 160Para f A= 10 kHz e considerando
Page 177 and 178: 162+15VR493.3k25K13 1C29 2.2pR51R50
Page 179 and 180: 164Saída 2: -15V/500mA para a alim
Page 181 and 182: 1667.2.1. Malha de CorrenteA funç
Page 183 and 184: 168νZIνCI= 2⋅π⋅ fv = 6498 ra
Page 185 and 186: 170• Expressão (7.25): erro de c
Page 187 and 188: 172A freqüência de corte para a m
Page 189 and 190: 174Na Fig. 7-7 é mostrada a respos
Page 191 and 192: 176A posição dos pólos em malha
Page 193: 178A Fig. 7-14 mostra a lógica uti
Page 197 and 198: 182O comportamento das razões cíc
Page 199 and 200: 184604020IA,IB,IC (A)0-20-40-600.4
Page 201 and 202: 1867.5. Programação7.5.1. Fluxogr
Page 203 and 204: 188É reservada uma região da mem
Page 205 and 206: 190senoides utilizadas nas transfor
Page 207 and 208: 192vO() ttFig. 7-31 - Comportamento
Page 209 and 210: 1947.5.8. Definição dos Setores e
Page 211 and 212: 196vA () tiA() ta) Tensão de refer
Page 213 and 214: 198A Fig. 8-4 mostra os sinais de c
Page 215 and 216: 200Fig. 8-6 - Razões cíclicas par
Page 217 and 218: 202a) Correntes de entrada para 177
Page 219 and 220: 204Na Fig. 8-10 (a) observa-se a te
Page 221 and 222: 206DA( t )DB( t)DC( t)iA( t )Fig. 8
Page 223 and 224: 208Tabela 8-3 - Comparação entre
Page 225 and 226: 210Neste caso, observa-se uma maior
Page 227 and 228: 212Na Fig. 8-22 (a) observa-se tens
Page 229 and 230: 214Neste caso, observa-se que as fo
Page 231 and 232: 216Estas grandezas apresentam forma
Page 233 and 234: 218VS( t)iS( t )V ( t)D1iD1( t )a)
Page 235 and 236: 2208.5.2. Operação com V L = 380
Page 237 and 238: 222Tabela 8-7 - Fator de potência.
Page 239 and 240: 224Na Fig. 8-41, na Fig. 8-42 e na
Page 241 and 242: 226CONCLUSÃO GERALForam demonstrad
Page 243 and 244: 228dos valores teóricos, validando
Page 245 and 246:
230R83C386.94kV15n714nVo5/400R82 TL
Page 247 and 248:
232V_V46 V15n 0 DC -15D_D43 $N_0005
Page 249 and 250:
I234ANEXO B. Diagrama Esquemático
Page 251 and 252:
236um5um1Eq1um1Eq4Dalfa1.225Dalfa1.
Page 253 and 254:
238.ends qualyuniy20k_S36.subckt qu
Page 255 and 256:
240R97C497.7kV15n646nVo5/400R92 TL0
Page 257 and 258:
242E_SUM26 $N_0009 0 VALUE{V($N_001
Page 259 and 260:
244ANEXO D. Dimensionamento do Est
Page 261 and 262:
246D.2. Dimensionamento dos Indutor
Page 263 and 264:
248⎧ vA(t) + vB(t) + vC(t) = 0⎪
Page 265 and 266:
250P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅
Page 267 and 268:
252ππ⎧⎫6 61 ⎪⎪IS = ⋅⎨
Page 269 and 270:
254ID3456MEDdiodos D I3456 .0⎧⎫
Page 271 and 272:
256ANEXO E. Esquemas Elétricos das
Page 273 and 274:
258C7100pF1110U2ALF347324111+-V+V-O
Page 275 and 276:
260GNDVsincA10k56nR54C31+15VR473.3k
Page 277 and 278:
262Barra de PinosBarra de Pinos1Bar
Page 279 and 280:
264int10: B int10int11: B int11int1
Page 281 and 282:
266LDP #DP_EVBSPLK #0000h, T3CONSPL
Page 283 and 284:
268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
Page 285 and 286:
270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
Page 287 and 288:
272LDP #KD_1LT KD_1MPY DalfaSPACLDP
Page 289 and 290:
274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
Page 291 and 292:
276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
Page 293 and 294:
278[21] AREDES, M.; Active Power Li
Page 295 and 296:
280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
Page 297:
282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
show all

ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?