Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
151• Corrente eficaz no indutor:2⋅POIL= = 32AEF3⋅η⋅VP(6.5)• Corrente de pico no indutor:2P ⋅ ⎛ ΔI%⎞OIL= ⋅ 1 47,5 AP ⎜ + ⎟=3⋅η⋅VP⎝ 2 ⎠(6.6)• Corrente média no indutor:• Tensão de pico no indutor:VLPIL MED= 0(6.7)V V2 3P O= + = 389 V(6.8)6.2.3. Dimensionamento do Capacitor de SaídaComo primeira iteração para o projeto do capacitor de saída, utilizou-se o critérioda máxima ondulação em alta freqüência.• Valor da capacitância:C( )P ⋅ 2⋅V −3⋅V= = 274 μFO O PO 32f ⋅S⋅VO⋅ΔV%O• Corrente eficaz no capacitor:(6.9)P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅ + 1=18,67 AO O PCOEF2VOη ⋅VP(6.10)• Corrente de pico no capacitor:ICOPPV• Corrente média no capacitor:• Tensão no capacitor:O= = 28,57 A(6.11)OICO MED= 0(6.12)V ≅V ≅ V = 700 V(6.13)COEFCOMEDOConsiderando um “hold-up time” de 10ms e uma variação da tensão de saída de10% têm-se pela expressão (6.14):
152C2P ⋅ ⋅T= = 4296 μFO hold-upO 22VO−( 0,9⋅VO)(6.14)Utilizou-se a associação em paralelo de quatro conjuntos de dois capacitores emsérie do tipo B43875A5228Q000 da EPCOS com 2200μF/450V. Sendo que para capacitortem-se uma resistência série equivalente de 0,048 Ω com uma capacidade de corrente de7,7 A (dados retirados das curvas fornecidas pelo fabricante para a freqüência de operaçãodo capacitor).A perda na capacitância equivalente de 4400 μF é dada por (6.15).rse= ⋅ = (6.15)4CAP 2PCAPICO8,4 WEFPara a equalização das tensões sobre os grupos de capacitores em paralelo foramutilizados dois resistores de 18kΩ/20W, sendo a perda em cada um destes resistores dadapela expressão (6.16).PREQEQ2⎛VO⎞⎜ ⎟2=⎝ ⎠= 6,8 WR(6.16)6.2.4. Dimensionamento dos InterruptoresNo dimensionamento dos interruptores consideram-se os esforços da conexão Y,pois são maiores que os da conexão Δ.• Corrente eficaz no interruptor:ISEFP V −1,63⋅Vη ⋅V5,7⋅VO O P= ⋅ =PO15 A(6.17)• Corrente de pico no interruptor:2P ⋅ ⎛ ΔI%⎞OIS= IP L= ⋅ 1 47,5 AP ⎜ + ⎟=3⋅η⋅VP⎝ 2 ⎠(6.18)• Corrente média no interruptor:ISMEDP ⎛ 4 2V ⋅⎜η⋅VP⎝3⋅π3⋅VOP= ⋅ − =• Tensão de pico no interruptor:SPOO⎞⎟⎠8,74 A(6.19)V ≅ V = 700 V(6.20)
- Page 115 and 116: 100• Corrente média nos diodos D
- Page 117 and 118: 5102As relações para outros sub-s
- Page 119 and 120: 104100.0V87.5V75.0V62.5V50.0V30ms 4
- Page 121 and 122: 106450V450440V440430420VVo420410400
- Page 123 and 124: 1081.0V0.5VDd( t)Dq( t)0V0s 10ms 20
- Page 125 and 126: 1101.0uV1.0uV0VSEL>>-1.0uVV(cmd1a)2
- Page 127 and 128: 112200V200V0V0V-200V-277V20ms 24ms
- Page 129 and 130: 114A Fig. 4-33 mostra a forma de te
- Page 131 and 132: 1164.7. ConclusãoO retificador tri
- Page 133 and 134: 118Neste caso, são consideradas me
- Page 135 and 136: 120120V110V100V90V9.6ms 10.0ms 10.4
- Page 137 and 138: 122A Fig. 5-10 apresenta as razões
- Page 139 and 140: 124100V75V50V30ms 40ms 60ms 80ms 10
- Page 141 and 142: 126450V450440V440430420VVo420410400
- Page 143 and 144: 1285.4.1. Vetores Utilizados e Sina
- Page 145 and 146: 1305.4.2. Seqüência de Vetores e
- Page 147 and 148: 1325.4.3. Modelagem do RetificadorP
- Page 149 and 150: 134O projeto dos controladores para
- Page 151 and 152: 136Verifica-se a mesma dinâmica ap
- Page 153 and 154: 138200vA( t)100iA( t)0-100-2000s 10
- Page 155 and 156: AADa10.90.80.70.60.50.40.30.20.1ALB
- Page 157 and 158: 142Como principal diferença entre
- Page 159 and 160: 144PPPD A1D B1D C1iO() tD A1D B1D C
- Page 161 and 162: 146Neste caso, a razão cíclica n
- Page 163 and 164: 148Para uma análise mais aprofunda
- Page 165: 150Tabela 6.1 - Especificações de
- Page 169 and 170: 154• Corrente média nos diodos D
- Page 171 and 172: 156• Perdas totais diodo D 34 :PD
- Page 173 and 174: 158RθT− THD34 AHAmax= =PSEMI0,13
- Page 175 and 176: 160Para f A= 10 kHz e considerando
- Page 177 and 178: 162+15VR493.3k25K13 1C29 2.2pR51R50
- Page 179 and 180: 164Saída 2: -15V/500mA para a alim
- Page 181 and 182: 1667.2.1. Malha de CorrenteA funç
- Page 183 and 184: 168νZIνCI= 2⋅π⋅ fv = 6498 ra
- Page 185 and 186: 170• Expressão (7.25): erro de c
- Page 187 and 188: 172A freqüência de corte para a m
- Page 189 and 190: 174Na Fig. 7-7 é mostrada a respos
- Page 191 and 192: 176A posição dos pólos em malha
- Page 193 and 194: 178A Fig. 7-14 mostra a lógica uti
- Page 195 and 196: 180referênciaNa Fig. 7-19 é mostr
- Page 197 and 198: 182O comportamento das razões cíc
- Page 199 and 200: 184604020IA,IB,IC (A)0-20-40-600.4
- Page 201 and 202: 1867.5. Programação7.5.1. Fluxogr
- Page 203 and 204: 188É reservada uma região da mem
- Page 205 and 206: 190senoides utilizadas nas transfor
- Page 207 and 208: 192vO() ttFig. 7-31 - Comportamento
- Page 209 and 210: 1947.5.8. Definição dos Setores e
- Page 211 and 212: 196vA () tiA() ta) Tensão de refer
- Page 213 and 214: 198A Fig. 8-4 mostra os sinais de c
- Page 215 and 216: 200Fig. 8-6 - Razões cíclicas par
151• Corrente eficaz no indutor:2⋅POIL= = 32AEF3⋅η⋅VP(6.5)• Corrente de pico no indutor:2P ⋅ ⎛ ΔI%⎞OIL= ⋅ 1 47,5 AP ⎜ + ⎟=3⋅η⋅VP⎝ 2 ⎠(6.6)• Corrente média no indutor:• Tensão de pico no indutor:VLPIL MED= 0(6.7)V V2 3P O= + = 389 V(6.8)6.2.3. Dimensionamento do Capacitor de SaídaComo primeira iteração para o projeto do capacitor de saída, utilizou-se o critérioda máxima ondulação em alta freqüência.• Valor da capacitância:C( )P ⋅ 2⋅V −3⋅V= = 274 μFO O PO 32f ⋅S⋅VO⋅ΔV%O• Corrente eficaz no capacitor:(6.9)P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅ + 1=18,67 AO O PCOEF2VOη ⋅VP(6.10)• Corrente de pico no capacitor:ICOPPV• Corrente média no capacitor:• Tensão no capacitor:O= = 28,57 A(6.11)OICO MED= 0(6.12)V ≅V ≅ V = 700 V(6.13)COEFCOMEDOConsiderando um “hold-up time” de 10ms e uma variação da tensão de saída de10% têm-se pela expressão (6.14):
Change language