ModulaÃ§Ã£o Vetorial Aplicada ao Retificador TrifÃ¡sico PWM - Ivo Barbi

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139D 1PS A1S B1S C1iO () tD A1D B1D C1A B C+S A2D A2S B2D B2S C2D C2COROV O−LALBL CNA ()i t ()iBt iC( t)vA() t v ( t )v ( t)BCFig. 5-34 - Retificador unidirecional de dois níveis Ponte_2.Neste caso, foram consideradas as mesmas condições para a aplicação damodulação vetorial e do controle vetorial aos outros retificadores unidirecionais,observando-se na as correntes de entrada do retificador.200A100A0A-100A-200A0s 10ms 20ms 30ms 40ms 50ms 60ms 70msI(L10) I(L11) I(L12)TimeFig. 5-35 – Correntes de entrada.
AADa10.90.80.70.60.50.40.30.20.1ALBBBBT Swt(rad)LCCCSCCOR O1405.5. Análise dos ResultadosPara todos retificadores unidirecionais a metodologia utilizada para a aplicação damodulação vetorial foi a mesma. Esta metodologia pode ser resumida pelos passosapresentados na Tabela 5-5.Tabela 5-5 – Metodologia utilizada para a aplicação da modulação vetorial aos retificadores unidirecionais.BC1. Identificação dos setores dos vetores e setores das correntes e(0 1 1)(0 1 0)V3SS2BSS3BSS3A(1 1 0)V2SS2CSS1CSS1A(1 0 0)Adefinição dos sub-setores.AV4SS6ASS4ASS6BSS4CSS5C SS5BV1V5(0 0 1) (1 0 1) V6CδB2. Análise dos estados topológicos do conversor, verificação dosvetores disponíveis em cada sub-setor e identificação dos sinais deL()comando associados à implementação dos vetores desejados.A ( )D A1D A3D A5D B3DA B5B CSSDD A6D A4B4D B6D A2i t i () t i () tv t v ( t )v () tD B1D B2D C3D C4D C1D C2D C5D C6PiO ( t)N+V O−T 02T 22T 1T 22T 023. Definição da lógica mais adequada para disposição dos sinaisde comando e como conseqüência, a distribuição dos vetores.cmd Acmd Bcmd CttV 0( 0 0 0)V2( 1 1 0)V1( 1 0 0)V 2( 1 1 0)V 0( 0 0 0)t4. Determinação dos intervalos de aplicação dos vetores ecálculo das funções para as razões cíclicas em cada um dos subsetores.⎧⎪DA= 1⎪⎪ 3 1⎨DB= 1− ⋅ Dα+ ⋅D⎪ 2 2⎪3 1⎪ DC= 1− ⋅Dα− ⋅D⎪⎩ 2 2ββ5. Obtenção dos sinais de comando desejados através dacomparação do sinal de razão cíclica com um sinal triangular.00 1 2 3 4 5 6A etapa um é comum a todos retificadores estudados, ou seja, foram utilizadas asmesmas definições de setores e sub-setores para todos os retificadores analisados.Para os retificadores unidirecionais, a etapa dois é de grande importância, poisexiste a relação dos vetores disponíveis e dos sinais de comando com os sentidos dascorrentes nas fases do retificador.
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FLÁBIO ALBERTO BARDEMAKER BATISTAM
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MODULAÇÃO VETORIAL APLICADA A RET
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Abstract of Thesis presented to UFS
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32Através da Fig. 2-11 é possíve
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44As razões cíclicas das fases A,
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48As etapas de operação para o Se
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56T 02T 12T 2T 12T 02cmd Atcmd Btcm
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60Verifica-se também que a distrib
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230R83C386.94kV15n714nVo5/400R82 TL
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232V_V46 V15n 0 DC -15D_D43 $N_0005
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I234ANEXO B. Diagrama Esquemático
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236um5um1Eq1um1Eq4Dalfa1.225Dalfa1.
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238.ends qualyuniy20k_S36.subckt qu
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240R97C497.7kV15n646nVo5/400R92 TL0
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242E_SUM26 $N_0009 0 VALUE{V($N_001
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244ANEXO D. Dimensionamento do Est
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246D.2. Dimensionamento dos Indutor
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248⎧ vA(t) + vB(t) + vC(t) = 0⎪
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250P 0,613⋅V −2⋅η⋅VI = ⋅
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252ππ⎧⎫6 61 ⎪⎪IS = ⋅⎨
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254ID3456MEDdiodos D I3456 .0⎧⎫
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256ANEXO E. Esquemas Elétricos das
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258C7100pF1110U2ALF347324111+-V+V-O
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260GNDVsincA10k56nR54C31+15VR473.3k
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262Barra de PinosBarra de Pinos1Bar
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264int10: B int10int11: B int11int1
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266LDP #DP_EVBSPLK #0000h, T3CONSPL
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268SACL IDrefSATMAR *,AR4LDP #IDref
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270; Dqlinha (total)LDP #DqlinhaPAD
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272LDP #KD_1LT KD_1MPY DalfaSPACLDP
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274CLRC SXMCLRC OVM; testa Inibe pa
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276REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS[1]
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278[21] AREDES, M.; Active Power Li
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280[44] BOTTERÓN, F.; Análise, Pr
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282[67] BORGONOVO, Deivis; Análise
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