Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi Modulação Vetorial Aplicada ao Retificador Trifásico PWM - Ivo Barbi
97Tabela 4.7 - Evolução dos sinais de comando em cada um dos sub-setores em meio período da rede.Sub-Setor 2C Sub-Setor 1C Sub-Setor 1A Sub-Setor 6A Sub-Setor 6B Sub-Setor 5BββββββV (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2T βT 2V T αSint(0 1 1)V 45V SintT αT 2T 3(1 0 0) (0 1 1)αV 1V V (0 0 1) (1 0 1) 6V 45T βV V (0 0 1) (1 0 1) 6(1 0 0) (0 1 1)αT1V 1V 45T βV V (0 0 1) (1 0 1) 6Sint(1 0 0) (0 1 1)V T 2αT1TV α1V 45(1 0 0) (0 1 1)T1T ααV T 1V β T 6SintV V (0 0 1) (1 0 1) 6V 45(1 0 0)T1T ααV 1V T Sintβ T 6V V (0 0 1) (1 0 1) 6(1 0 0)5(0 1 1)V (0 0 1) (1 0 1) V 6T ααV V T 514T 6T βVSintT 22T 32T 0T 32T 22T 22T 12T 0T 12T 22T 12T 22T 0T 22T 12T 12T 62T 0T 62T 12T 62T 12T 0T 12T 62T 62T 52T 0T 52T 62cmd Acmd Acmd Acmd Acmd Acmd Attttttcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bttttttcmd Ccmd Ccmd Ccmd Ccmd Ccmd CV 2( 1 1 0)V 3( 0 1 0)V 0( 0 0 0)V 3( 0 1 0)V 2( 1 1 0)tV 2( 1 1 0)V 1( 1 0 0)V 0( 0 0 0)V 1( 1 0 0)V 2( 1 1 0)tV 1( 1 0 0)V 2( 1 1 0)V 0( 0 0 0)V 2( 1 1 0)V 1( 1 0 0)tV 1( 1 0 0)V 6( 1 0 1)V 0( 0 0 0)V 6( 1 0 1)V 1( 1 0 0)tV 6( 1 0 1)V 1( 1 0 0)V 0( 0 0 0)V 1( 1 0 0)V 6( 1 0 1)tV 6( 1 0 1)V 5( 0 0 1)V 0( 0 0 0)V 5( 0 0 1)V 6( 1 0 1)tT ST ST ST ST ST S
984.4. Dimensionamento do Estágio de PotênciaO dimensionamento do estágio de potência será desenvolvido considerando aestratégia de modulação da seção 4.3 e as expressões desenvolvidas no Anexo D.Apresentam-se nas seções que seguem, os cálculos para o dimensionamento dosindutores de entrada, do capacitor de saída e dos esforços de tensão e corrente nossemicondutores, considerando-se as especificações de projeto apresentadas na Tabela 3.9.4.4.1. Dimensionamento dos Indutores de Entrada• Valor da indutância:( )23⋅η⋅VP ⋅ 2⋅VO −3⋅VPL = = 790 μHf ⋅ΔI% ⋅4⋅P ⋅VS O O(4.5)• Corrente eficaz no indutor:ILEF2⋅P3⋅η⋅VO= =P55,25 A(4.6)• Corrente de pico no indutor:2P ⋅ ⎛ ΔI%⎞OIL= ⋅ 1 82 AP ⎜ + ⎟=3⋅η⋅VP⎝ 2 ⎠(4.7)• Corrente média no indutor:• Tensão de pico no indutor:VLPIL MED= 0(4.8)V V2 3P O= + = 223,3 V(4.9)4.4.2. Dimensionamento do Capacitor de Saída• Valor da capacitância:C( )P ⋅ 2⋅V −3⋅V= = 816 μFO O PO 32f ⋅S⋅VO⋅ΔV%O(4.10)• Corrente eficaz no capacitor:
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97Tabela 4.7 - Evolução dos sinais de comando em cada um dos sub-setores em meio período da rede.Sub-Setor 2C Sub-Setor 1C Sub-Setor 1A Sub-Setor 6A Sub-Setor 6B Sub-Setor 5BββββββV (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2V (0 1 0)3(1 1 0)V 2T βT 2V T αSint(0 1 1)V 45V SintT αT 2T 3(1 0 0) (0 1 1)αV 1V V (0 0 1) (1 0 1) 6V 45T βV V (0 0 1) (1 0 1) 6(1 0 0) (0 1 1)αT1V 1V 45T βV V (0 0 1) (1 0 1) 6Sint(1 0 0) (0 1 1)V T 2αT1TV α1V 45(1 0 0) (0 1 1)T1T ααV T 1V β T 6SintV V (0 0 1) (1 0 1) 6V 45(1 0 0)T1T ααV 1V T Sintβ T 6V V (0 0 1) (1 0 1) 6(1 0 0)5(0 1 1)V (0 0 1) (1 0 1) V 6T ααV V T 514T 6T βVSintT 22T 32T 0T 32T 22T 22T 12T 0T 12T 22T 12T 22T 0T 22T 12T 12T 62T 0T 62T 12T 62T 12T 0T 12T 62T 62T 52T 0T 52T 62cmd Acmd Acmd Acmd Acmd Acmd Attttttcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bcmd Bttttttcmd Ccmd Ccmd Ccmd Ccmd Ccmd CV 2( 1 1 0)V 3( 0 1 0)V 0( 0 0 0)V 3( 0 1 0)V 2( 1 1 0)tV 2( 1 1 0)V 1( 1 0 0)V 0( 0 0 0)V 1( 1 0 0)V 2( 1 1 0)tV 1( 1 0 0)V 2( 1 1 0)V 0( 0 0 0)V 2( 1 1 0)V 1( 1 0 0)tV 1( 1 0 0)V 6( 1 0 1)V 0( 0 0 0)V 6( 1 0 1)V 1( 1 0 0)tV 6( 1 0 1)V 1( 1 0 0)V 0( 0 0 0)V 1( 1 0 0)V 6( 1 0 1)tV 6( 1 0 1)V 5( 0 0 1)V 0( 0 0 0)V 5( 0 0 1)V 6( 1 0 1)tT ST ST ST ST ST S
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