tratamento redutivo de solo e água subterrânea contaminados com ...

Tese de DoutoradoCapítulo IVestão principalmente localizadas nas regiões de mais difícil acesso da microestrutura dosolo.Concordantemente pode-se propor que no início do tratamento, onde aconcentração da espécie Cr(VI) mais fracamente adsorvida nos sítios ativos da matrizsólida é maior, ocorrerá a predominância do processo global de remoção quecompreende a lixiviação do Cr(VI) decorrente da advecção com a concomitante reduçãodo Cr(VI) mais fracamente ligado aos sítios da matriz sólida.Uma vez que a razão [Cr(VI)]:[Fe(II)] pode ser considerada alta dentro do interiordos poros e canais da microestrutura do solo em condições de fluxo, ocorre que com oaumento desta razão, a difusão do agente redutor dentro desta região será maispronunciada e, portanto, o processo de remediação pode ser acentuado resultando emuma redução química máxima da espécie de Cr(VI) presente nesta região da matriz dosolo.A partir do ponto de vista teórico pode-se argüir que durante a aplicação em fluxoda solução redox que uma redução gradual da fração do seio da solução do Cr(VI)resultará na mudança da energia de adsorção as espécies de Cr(VI) mais fortementeligadas nos sítios superficiais presentes na interface solo/solução. Mudanças na energiade adsorção podem ser experimentalmente correlacionadas com a mudança temporalobservada em k* uma vez que a velocidade da reação química heterogênea pode sermodificada neste caso (Frost & Pearson 1961; Laidler 1987).A Tabela IV.4 mostra a influência de G sobre a velocidade de remoção global dasespécies de Cr(VI) utilizando-se a espécie Fe(II).Tabela IV.4: Influência da velocidade linear do fluido (G) sobre a cinética global deremoção do Cr(VI). [Fe(II)] 0 = 1000 mg L −1 . Razão molar [Cr(VI)]:[Fe(II)] = 1:20Solução deGk 1 *k 2 *Tratamento(mL min −1 )(h −1 )(h −1 )Fe(II) 0,150,300,520,160,601,52-1,363,85- 111 -