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$Assessment of flexural strength and fracture of ... - Dental Press$

[ artigo original ] Um instrumento NiTi fabricado por torção: morfologia e propriedades mecânicas provou ser mais flexível do que os instrumentos de conicidade 0,08mm/mm. Os valores médios da microdureza Vickers na região do intermediário e na parte ativa estão mostrados na Tabela 4. Os resultados da microdureza Vickers para cada conicidade foram submetidos ao teste de Mann-Whitney e não houve diferença estatística significativa entre os valores no intermediário e na parte ativa para todos os instrumentos (p>0,05). 100 µm 100 µm 100 µm 50 µm Figura 2. Imagens de um Instrumento TF ® de conicidade 0,04mm/mm. A) Aresta lateral de corte mostrando rebarbas (magnificação de 60×). B) Curvatura na aresta proveniente do processo de fabricação (magnificação de 100×). C) Poros presentes no instrumento (magnificação de 500×). D) Presença de farpas (magnificação de 300×). E) Junção entre o cabo e o intermediário (magnificação de 27×). 500 µm © 2011 Dental Press Endodontics 24 Dental Press Endod. 2011 apr-june;1(1):21-7
Vieira VTL, Elias CN, Lopes HP, Moreira EJL, Souza LC Os valores de microdureza observados também foram analisados pelo teste de Kruskal-Wallis. A análise estatística confirmou que não houve diferença significativa entre os grupos (p=0,658). É possível concluir que a microdureza Vickers é independente da conicidade e da região do instrumento testado. A análise da superfície mostrou defeitos de fabricação em todos os instrumentos testados (Fig. 2). A Figura 2 mostra cavidades produzidas no processo de fabricação. É possível ver as marcas de ferramentas ao longo da direção longitudinal. Todas as amostras possuíam microcavidades. Discussão É importante que a ponta do instrumento tenha um bom acabamento e um ângulo de transição que permita a introdução no canal radicular. Pequenos ângulos (menos do que 33º) podem gerar degraus ou desvios. Os instrumentos TF ® possuem um ângulo da ponta progressivo que permite a introdução, em regiões com curvaturas importantes, sem a deformação do canal, promovendo, assim, um alargamento seguro. O ângulo da ponta arredondado pode ser classificado como suave 2 . Devido a essa configuração, é provável que o instrumento não cause danos à raiz. A dimensão D o do instrumento é determinada pelo diâmetro da base da ponta, a qual serve como referência durante a instrumentação do canal. O valor de D o e a conicidade nominal do instrumento permitem determinar o diâmetro que irá se trabalhar em um dado segmento do canal. Uma conta simples pode ser feita para determinar quais instrumentos serão utilizados em sequência para se ter um trabalho efetivo. Os valores do diâmetro das bases das pontas (D o ) encontrados nesse estudo seguem a recomendação da norma nº 28 da ANSI/ADA. Foi observado que os ângulos das pontas também seguem as recomendações da norma. De acordo com Thompson 3 , a transformação de fase das ligas de NiTi não mostra mudanças macroscópicas quando cargas externas causam alterações na microestrutura. O teste de flexão mostrou uma mudança na inclinação da curva depois de um aumento linear que seguiu a lei de Hooke. Essa mudança é atribuída a uma transformação de fase de austenita para martensita. Essa inclinação está de acordo com os resultados de Thompson 3 . No início, o material está na zona elástica; no final, ele se encontra na região superelástica e, entre esses dois momentos o material se encontra na região de transformação de fase. Nesse estudo, foi feito o gráfico mostrando a relação entre a força e a deformação. Thompson 3 provavelmente utilizou um fio no seu experimento, então se tornou fácil calcular a tensão (σ), utilizando a área do espécime. No caso desse estudo, devido à complexidade da forma, é impossível calcular a tensão com uma boa precisão. Entretanto, como a tensão é proporcional à força (σ = F/A), a forma da curva é a mesma. Thompson 3 mencionou que o preparo dos canais radiculares promove a transformação martensítica por tensão nos instrumentos de liga de NiTi. O nível de tensão no qual a transformação de fase ocorre não foi mencionado por autores, e foi encontrado nesse estudo sendo diferente para cada instrumento. Isso é uma informação importante para estudos futuros e para a prática clínica. De acordo com Schäfer et al. 4 , a secção transversal é o principal fator que afeta o ensaio de flexão. Isso é razoável, pois a maior área implica um maior volume de metal no núcleo do instrumento. Nesse trabalho, um fator que influenciou a força máxima para a flexão dos instrumentos a 45º foi a conicidade. A conicidade possui a mesma influência da secção transversal, pela mesma razão. Se o diâmetro da ponta é mantido constante, uma maior conicidade irá promover uma menor flexibilidade, como observado nos ensaios. De acordo com Miyai et al. 5 e Hayashi et al. 6 , a flexibilidade do instrumento é influenciada pela transformação de fase. A fase R, ou romboédrica, possui uma grande efeito memória de forma e seu o módulo de Young é menor que o da austenita, então um instrumento que passe por essa transformação será mais flexível. Estudos futuros utilizando DSC (Calorimetria Diferencial de Varredura) serão necessários para quantificar a influência da fase R na flexibilidade. Yahata et al. 7 utilizaram o mesmo modelo proposto por Miyai et al. 5 para estudar amostras recozidas. Entretanto, diferentemente desse estudo, os autores não mencionaram a força média para a transformação de fase quando o instrumento é submetido à tensão. Outros valores encontrados nesse estudo estão compatíveis com ligas de NiTi. Lopes et al. 8 encontraram valores médios de 345HV em instrumentos de NiTi (Files NiTi-flex). Serene et al. 9 encontraram valores entre 303 e 362HV para a microdureza de ligas de NiTi © 2011 Dental Press Endodontics 25 Dental Press Endod. 2011 apr-june;1(1):21-7
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