SÃ£o Carlos, v.7 n. 29 2005 - SET - USP

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26 Andrea Elizabeth Juste & Márcio Roberto Silva Corrêa Tabela 3.27 - Relação entre a resistências à compressão dos prismas e das paredinhas (EF) Série f prm (A b ) f pam (A b ) f pam /f prm Correspondente (MPa) (MPa) PAB1A1E y 7,96 4,97 0,62 PAB1A1E x 6,89 2,16 0,31 PAB2A1E Y 7,75 8,84 1,14* PAB2A1E X 10,48 5,20 0,50 PAB1A2E Y 7,93 4,12 0,51 PAB1A2E X 7,07 2,01 0,28 PAB2A2E y 9,22 5,65 0,61 PAB2A2E x 9,44 3,38 0,36 * Resultado descartado Coeficiente de Poisson Notou-se uma grande dificuldade em calcular o coeficiente de Poisson a partir dos resultados obtidos experimentalmente. Esta dificuldade deveu-se ao fato da ocorrência de grandes oscilações nos resultados experimentais, principalmente sob baixas tensões, que pode ter tido como causa a grande variabilidade das medidas de ensaio aliada à variabilidade intrínseca do material. Além disso, a grandeza das medidas (pequenos valores de leitura) também dificultou sua obtenção, sendo desta forma bastante influenciada por imprecisões de medida ligadas ao ensaio. 3.4.5. Modo de ruptura das paredinhas De um modo geral, as paredinhas ensaiadas na direção Y apresentaram propagação de fissuras verticais, predominantemente através das juntas verticais na região central das paredes, sendo algumas desviadas pelas faces dos blocos. Observouse também a presença de fissuras verticais ao longo dos septos laterais das paredinhas. A ruptura ocorreu, na maioria das vezes, por tração transversal dos blocos. Porém, para as paredinhas que utilizaram blocos do tipo 2, as fissurações descritas acima ocorreram de maneira bem menos pronunciada, prevalecendo a ruptura por esmagamento da argamassa. As paredinhas ensaiadas na direção X apresentaram fissuração dos septos transversais ao longo do comprimento da parede dos blocos, tanto no topo quanto na base das paredinhas, conforme mostra a figura 3.7. O início da fissuração visível deu-se normalmente em carregamentos com valores de cerca de 60% da carga de ruptura. Nesse momento ouviu-se um estalo que se repetiu mais tarde por cerca de duas ou três vezes, o que caracterizava a ruptura dos septos transversais dos blocos, provavelmente pela presença de concentração de tensões nessa região. Também observou-se a presença de fissuras nos septos longitudinais dos blocos próximos ao topo da paredinha (ver figura 3.7a). Na maioria das vezes a ruptura ocorreu posteriormente ao descolamento das fiadas dos blocos. (fig 3.7b). Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 29, p. 1-30, 2005
Estudo da resistência e da deformabilidade da alvenaria de blocos de concreto submetidas... 27 Figura 3.7 - Detalhe da fissuração ao longo dos septos laterais para a paredinha com carregamento na direção X (EF). Figura 3.8 - Detalhe da fissuração ao longo dos septos laterais para a paredinha com carregamento na direção X (EF). 4 CONCLUSÕES Com base na análise experimental e na revisão bibliográfica, pode-se chegar às seguintes conclusões: A utilização das placas de fibra de madeira no capeamento dos corpos de prova mostrou-se bastante eficiente, pois permitiu o esmagamento da placa do capeamento, provocando o aparecimento de tensões laterais e o preenchimento dos vazios, acomodando as deformações iniciais. Entretanto, a comparação entre ensaios realizados com diferentes tipos de capeamento deve ser feita de maneira criteriosa, já que esta mudança pode alterar os valores de resistência e deformabilidade. O fato de não haver nenhum método de ensaio padronizado que possa ser utilizado para determinar o módulo de elasticidade da alvenaria, faz com que os valores Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 29, p. 1-30, 2005
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