SÃ£o Carlos, v.7 n. 29 2005 - SET - USP

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150 Gerson Moacyr Sisniegas Alva & Ana Lúcia Homce de Cresce El Debs Figura 13 - Ligação viga-pilar de extremidade do exemplo numérico. f fck 3,0 = = 2,143 kN/cm 2 γ 1,4 cd = c f fy 50 = = 43,48 kN/cm 2 γ 1,15 yd = s Força cortante horizontal do nó A resultante de tração das barras principais da viga, assumindo que esta atinja a máxima capacidade à flexão, é igual a: T = A f = 8,00 × 43,48 347,8 kN v ,d st yd = Calcula-se o momento último na viga com as hipóteses usuais do estado limite último: M u , d = 12070kN.cm Por equilíbrio, o momento fletor no pilar é igual a metade do momento último da viga: M u , d = 6035kN.cm Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 29, p. 131-155, 2005
Determinação da capacidade resistente de nós de pórtico externos de concreto armado 151 A força cortante no pilar correspondente ao momento último da viga pode ser obtida pela razão entre a soma dos momentos de extremidade do pilar e a distância entre pisos consecutivos da estrutura. Logo: V , d V 6035+ 6035 = 40,2kN 300 = T − V = 347,8 − 40,2 307,6 kN p = jh ,d v,d p, d = Área de estribos horizontais no nó: Utilizando a expressão (11) do modelo de PAULAY & PRIESTLEY (1992), calcula-se a área de estribos C ⎛ ⎞ s,d 0,8x p A = ⎜ − ⎟ sh 1 onde α = 0, 7 fyh,d ⎝ αhp ⎠ Aplicando as equações de equilíbrio e de compatibilidade da seção da viga, obtém-se, para o momento último da viga: C , d s = 195,76 kN Utilizando a aproximação da expressão (12): ⎛ 0,85 × 360 ⎞ x p = ⎜0,25 + ⎟ × 30 = 14,64cm ⎝ 600 × 3,0 /1,4 ⎠ 195,76 ⎛ 0,8 × 14,64 ⎞ A 1 = 1,99cm 43,48 ⎝ 0,7 × 30 ⎠ 2 sh = ⎜ − ⎟ (2φ8mm) Os estribos calculados devem ser colocados entre a armadura tracionada da viga e a zona comprimida da mesma. A fim de evitar o esmagamento da biela diagonal do nó, PAULAY & PRIESTLEY (1992) sugerem que a tensão nominal de cisalhamento esteja limitada a 0,25 vezes a resistência característica à compressão do concreto. Aplicando os coeficientes de minoração da resistência do concreto, a força cortante solicitante de cálculo deve atender a seguinte verificação V ≤ 0,25.f jh,d V , d cd . A 3,0 ≤ 0,25 × × 1,4 j ( 20 × 30) 321,4 kN jh = Como V , d jh = 307,6 kN , a verificação está atendida. 4.2 Exemplo numérico: aplicação do modelo de HWANG & LEE (1999) Neste exemplo, determina-se a força cortante resistente com base no modelo de biela e tirante proposto por HWANG & LEE (1999) para nós externos. A geometria e os materiais são os mesmos do exemplo 4.1, variando-se apenas a área de estribos horizontais do nó. Os demais dados necessários estão contidos na tabela 2. Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 29, p. 131-155, 2005
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32 Guilherme Corrêa Stamato & Carl
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