São Carlos, v.7 n. 29 2005 - SET - USP

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Gerson Moacyr Sisniegas Alva & Ana Lúcia Homce de Cresce El Debs
⎛ 0,8x
p
⎞
V ⎜ ⎟
sh
= Cs
1−
(10)
⎝ αhp
⎠
Finalmente, a área de estribos horizontais necessários é determinada por:
V ⎛ ⎞
sh
C 0,8x
s
p
A = = ⎜ − ⎟
sh
1
(11)
fyh
fyh
⎝ αhp
⎠
As expressões (10) e (11) podem ser reescritas considerando-se que a altura
da zona comprimida do pilar é razoavelmente estimada por meio da seguinte
aproximação:
⎛ 0,85N ⎞
x ⎜
p
0,25 ⎟
N
= + × h
p
fc
A
válida para > 0, 1
(12)
⎝
cp ⎠
fc
A
cp
Substituindo o valor de
α = 0,7 , obtém-se que:
x
p nas expressões (10) e (11) e adotando o valor sugerido de
⎛ ⎞
⎜
N
V ⎟
sh
= Cs
0,7 −
(13)
⎝ fcA
cp ⎠
V ⎛ ⎞
sh
Cs
⎜
N
A = = − ⎟
sh
0,7
(14)
fyh
fyh
⎝ fcA
cp ⎠
De acordo com o modelo de PAULAY & PRIESTLEY (1992), tanto na expressão (11)
quanto na expressão (14), percebe-se que a força normal do pilar influencia o
comportamento do nó, uma vez que o aumento da intensidade da normal reduz a
quantidade de estribos necessários ao nó de pórtico.
Notar que o modelo não é aplicável aos casos em que não existe armadura
negativa na viga. Este fato decorre em virtude da força cortante V sh resistida pelos
estribos depender da resultante de compressão C s .
3.2 Modelo de HWANG & LEE (1999)
Neste item aborda-se o modelo analítico proposto por HWANG & LEE (1999)
para a avaliação da força cortante resistente em nós externos.
A figura 7 ilustra a classificação dos modos típicos de colapso em modelos
físicos de ligações viga-pilar extremidade, apresentada por HWANG & LEE (1999).
Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 7, n. 29, p. 131-155, 2005