São Carlos, v.7 n. 29 2005 - SET - USP
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Análise dos mecanismos resistentes e das similaridades de efeitos da adição de fibras... 105<br />
Em HOLANDA & HANAI (2002) determinou-se uma equação semelhante a esta<br />
(Equação 11), a partir de um maior número de resultados experimentais, encontrados na<br />
revisão bibliográfica pertencente ao Capítulo 2 desta tese.<br />
P<br />
= 0,65 (0,08 V 0,51) f b d<br />
(11)<br />
u f<br />
+<br />
c<br />
o<br />
2,5<br />
2<br />
Pu (exp) / Pu (calc)<br />
1,5<br />
1<br />
0,5<br />
0<br />
ACI 318 (1999)<br />
Equação 6.4<br />
ACI 318 Modificada (Eq. 6.5)<br />
0 0,5 1 1,5 2 2,5<br />
V f (%)<br />
Figura 5 - Aferição da Equação do ACI 318 Modificada para lajes<br />
(dados das lajes L2 e L3 eliminados).<br />
6.2 Análise global das vigas<br />
Para relacionar a resistência à tração por compressão diametral com a resistência à<br />
compressão, no caso de concreto com fibras, efetuou-se uma regressão linear dos resultados<br />
experimentais das vigas ensaiadas nesta pesquisa. Obteve-se a Equação 12, que relaciona a<br />
resistência média à tração com a resistência média à compressão e com o volume percentual<br />
de fibras (V f ). Para essa equação assumiu-se uma forma similar à Equação 6.<br />
f = (0,15 V + 0,51) f<br />
(12)<br />
sp<br />
f<br />
c<br />
sendo f sp , f c em [MPa] e V f em [%].<br />
O ACI 318 (1999) fornece a seguinte equação para determinação do esforço cortante<br />
último de vigas sem estribos:<br />
V = u<br />
(0,166 f<br />
c<br />
b d) /10<br />
(13)<br />
onde:<br />
f c → resistência do concreto à compressão axial;<br />
d → altura útil da laje;<br />
b → largura da viga;<br />
sendo f c em [MPa]; b, d em [cm].<br />
Para levar em conta o efeito da adição de fibras de aço, introduz-se na Equação 13 o<br />
valor de f sp obtido na Equação 12, de modo a se obter uma equação modificada do ACI<br />
Cadernos de Engenharia de Estruturas, São <strong>Carlos</strong>, v. 7, n. <strong>29</strong>, p. 79-111, <strong>2005</strong>