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28 Didiane Victoria Buzinelli & Maximiliano Malite Tabela 7.2 - Resistências de algumas ligas na região da solda. Liga f tyw (MPa) f tuw (MPa) f syw (MPa) f suw (MPa) 5005-H14 49 98 28 63 5052-H34 91 175 52,5 112 5083-H111 147 273 84 161 5083-H116 168 280 98 168 5086-H34 133 245 77 147 5086-H111 126 245 70 147 5454-H111 112 217 66,5 133 5454-H34 112 217 66,5 133 5456-H111 168 287 98 168 5456-H114 182 294 105 175 6005-T5 119 168 70 105 6061-T6 140 167 83 104 6063-T5 77 119 45,5 77 6063-T6 77 119 45,5 77 Solda de topo: são empregadas para ligação de topo entre dois elementos sendo a resistência admissível de uma solda de topo tomada como o menor valor entre: 09 , f e f tuw tyw ( FS) u ( FS) y (7.4) Onde: ftuw : resistência à ruptura por tração do metal base na região da solda ftyw : resistência ao escoamento do metal base na região da solda (FS)u = 1,95 (fator de segurança na ruptura) (FS)y = 1,65 (fator de segurança no escoamento) Solda de filete: são empregadas nas juntas em T e nas juntas por sobreposição, não requerendo preparo da superfície. A resistência das soldas de filete é determinada com base em dois modos de falha: ruptura da solda na garganta efetiva , ou ruptura do metal base junto à solda. O fator de segurança é igual a 2,34 (20% maior que o fator de segurança na ruptura, empregado no dimensionamento de barras). Portanto a resistência admissível de uma solda de filete deve ser tomada como o menor valor entre: - ruptura por cisalhamento do filete na garganta efetiva R w fsu = 234 , (7.5) - ruptura por cisalhamento do metal base na face da fusão Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 1-31, 2008
Dimensionamento de elementos estruturais em alumínio 29 R MB fsuw = 14 , 234 , (7.6) Onde: Rw - resistência admissível da solda RMB - resistência admissível do metal base na face de fusão fsu - resistência ao cisalhamento da solda, conforme tabela 7.1 fsuw - resistência à ruptura do metal base, conforme tabela 7.2 8 COMENTÁRIOS FINAIS E CONCLUSÕES Destaca-se as vantagens de utilização de elementos estruturais em alumínio em função do alumínio ser um material três vezes mais leve que o aço com elevada resistência a corrosão e módulo de elasticidade três vezes menor que o do aço. Entretanto, observou-se uma carência de referências bibliográficas sobre a aplicação do alumínio em estruturas, inclusive por parte das usinas produtoras. As ligas de alumínio não apresentam patamar de escoamento no diagrama tensão - deformação, sendo a resistência ao escoamento determinada de maneira convencional com base no método off set 0,2%. O dimensionamento das barras tracionadas em alumínio é feito com base no escoamento ou ruptura na seção líquida efetiva, com fatores de segurança 1,65 para o escoamento e 1,95 para a ruptura, valores próximos aos adotados pelo AISC, 1,67 e 2,0 para o escoamento e ruptura respectivamente. É importante notar que a norma da AA não estabelece a verificação do escoamento na seção bruta, empregando a área líquida efetiva nas duas verificações. A norma da AA estabelece curvas de flambagem, em termos de tensões admissíveis, constituídas de três trechos: escoamento, flambagem inelástica (reta) e flambagem elástica (hipérbole de Euler), com fatores de segurança igual a 1,65 para escoamento e 1,95 para flambagem. Outro aspecto importante observado, diz respeito aos enrijecedores de borda de perfis comerciais, que apresentam dimensões muito reduzidas e portanto baixa eficiência estrutural como elemento enrijecedor de mesa. Analogamente à verificação das barras comprimidas, a flambagem local (FLM e FLA) é analisada com base em tensões admissíveis à flambagem local, não sendo previsto o conceito de largura efetiva. No caso de barras submetidas a flexão, diferentemente da norma do AISC, a norma da AA prevê os casos de carregamento atuando no centro de torção, na mesa Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 1-31, 2008
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