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Dimensionamento de elementos estruturais em alumínio
17
R =
331 ,
⎛ ⎞
9× 25 , ⎜1−
1 ⎟
⎝ 3⎠
= 0, 221 < 1,
0
As tensões admissíveis à flambagem local para a mesa com uma das bordas
livre (σuT) e com as duas bordas apoiadas (σsT), resultam:
σ
σ
uT
sT
106
2
= = 637 , kN / cm
bt
= 16 − 0, 174 = 1312 , kN/
cm
( bt)
Calcula-se a seguir, a tensão admissível à flambagem local para a mesa
considerando a contribuição do enrijecedor:
2
σ
σ
as
as
= 6, 37 + ( 1312 , − 6, 37) 0, 221 = 6, 37 + 1,
49
= 786 , kN cm
2
Observa-se que, em comparação com a mesa com borda livre, houve um ganho
de resistência de 23% , que corresponde a 60% do valor da tensão admissível no caso
de elemento com as duas bordas apoiadas.
4.1.3 Interação entre flambagem global e flambagem local
Nos casos em que a seção é constituída por elementos esbeltos, ou seja, a
relação b/t é superior a C2 , o comportamento pós-flambagem que implica em aumento
da tensão nas extremidades vinculadas dos elementos, pode constituir-se num fator
redutor da capacidade da barra em termos de flambagem global.
Se a tensão admissível à flambagem local for menor que a tensão admissível a
flambagem global, havendo então a possibilidade de redução da capacidade da barra
pela interação entre os dois modos de flambagem, deve-se calcular uma tensão
admissível reduzida (σa,r ) dada pela expressão (4.28).
σ
ar ,
=
1 1
σ 3
cg
. σ 3
cl
FS
(4.28)
Onde:
σcg - tensão crítica da flambagem global,
σcl - tensão crítica de flambagem local,
FS - fator de segurança aplicado à flambagem (1,95 para barras comprimidas e
1,65 para barras fletidas)
A expressão 4.28 é aplicável somente se a seção possuir elementos esbeltos (b/t
σ σ
cl
cg
> C2 ), e se FS
<
FS .
Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 1-31, 2008