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16 Didiane Victoria Buzinelli & Maximiliano Malite y 47,5 2 ,5 2 ,5 7,5 A = 5,22 cm 2 I x = 93,97 cm 4 107,0 x 14,0 x I y = 13,92 cm 4 r x = 4,24 cm r y = 1,63 cm 3,0 W x = 17,56 cm 3 W y = 4,16 cm 3 y Figura 4.4 - Perfil U enrijecido disponível comercialmente (dimensões em mm), adotado no exemplo. Inicialmente calcula-se a esbeltez do elemento a ser enrijecido e do enrijecedor: b 42 ⎧ mesa ⇒ = = 16, 8 ⎪ t 25 , ⎨ ⎪enrijecedor b ⎩ ⇒ 75 , = = 25 , < C = 52 compacto 1 , ( ) t 3 Determina-se o momento de inércia e o raio de giração do enrijecedor em relação a linha esqueleto do elemento a ser enrijecido: I r s s = × 3 3 75 , + ( 3 × 7, 5) . 2, 5 = 246mm 12 Is = = 331 , mm = 033 , cm A s 2 4 No caso da liga 6061-T6 tem-se da expressão 4.27: S = 128 7 . , 000 = 16, 7 25 b = 16, 8 ≈ S t cálculo de “R” pela expressão 4.25 Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 1-31, 2008
Dimensionamento de elementos estruturais em alumínio 17 R = 331 , ⎛ ⎞ 9× 25 , ⎜1− 1 ⎟ ⎝ 3⎠ = 0, 221 < 1, 0 As tensões admissíveis à flambagem local para a mesa com uma das bordas livre (σuT) e com as duas bordas apoiadas (σsT), resultam: σ σ uT sT 106 2 = = 637 , kN / cm bt = 16 − 0, 174 = 1312 , kN/ cm ( bt) Calcula-se a seguir, a tensão admissível à flambagem local para a mesa considerando a contribuição do enrijecedor: 2 σ σ as as = 6, 37 + ( 1312 , − 6, 37) 0, 221 = 6, 37 + 1, 49 = 786 , kN cm 2 Observa-se que, em comparação com a mesa com borda livre, houve um ganho de resistência de 23% , que corresponde a 60% do valor da tensão admissível no caso de elemento com as duas bordas apoiadas. 4.1.3 Interação entre flambagem global e flambagem local Nos casos em que a seção é constituída por elementos esbeltos, ou seja, a relação b/t é superior a C2 , o comportamento pós-flambagem que implica em aumento da tensão nas extremidades vinculadas dos elementos, pode constituir-se num fator redutor da capacidade da barra em termos de flambagem global. Se a tensão admissível à flambagem local for menor que a tensão admissível a flambagem global, havendo então a possibilidade de redução da capacidade da barra pela interação entre os dois modos de flambagem, deve-se calcular uma tensão admissível reduzida (σa,r ) dada pela expressão (4.28). σ ar , = 1 1 σ 3 cg . σ 3 cl FS (4.28) Onde: σcg - tensão crítica da flambagem global, σcl - tensão crítica de flambagem local, FS - fator de segurança aplicado à flambagem (1,95 para barras comprimidas e 1,65 para barras fletidas) A expressão 4.28 é aplicável somente se a seção possuir elementos esbeltos (b/t σ σ cl cg > C2 ), e se FS < FS . Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 1-31, 2008
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