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148<br />
Larissa Driemeier & Sergio Persival Baroncini Proença<br />
F ( t )<br />
L<br />
⎧ 0 para t < 0<br />
= ⎨<br />
⎩0.<br />
53σ<br />
A para t ≥ 0<br />
L = 100 mm<br />
A =1mm<br />
ρ = 2 ⋅10<br />
b<br />
b<br />
1<br />
3<br />
= b<br />
2<br />
= b<br />
4<br />
2<br />
−8<br />
= 0<br />
Ns<br />
= 2×<br />
10<br />
E = 20000MPa<br />
Figura 9 - Exemplo unidimensional: dados geométricos, de carregamento e do material.<br />
F(t)<br />
F(t)<br />
F(t)<br />
2<br />
−4<br />
mm<br />
4<br />
MPa<br />
A Figura 10 mostra a reação no engaste em função do tempo (linhas sólidas), para as<br />
três diferentes malhas, com o modelo A de dano a gradiente (c 1 = 0.05N, c 2 = 0, a = 0).<br />
A linha pontilhada representa a solução elástica. O bloco de onda anda elasticamente até<br />
encontrar o engaste. Devido à reflexão, a tensão dobra ( σ = 1. 06σ<br />
) e se inicia a<br />
danificação ao longo da barra. O exemplo mostra que há independência dos resultados<br />
em relação à discretização adotada.<br />
R [N]<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
0.0E+0 5.0E-5 1.0E-4 1.5E-4 2.0E-4 2.5E-4<br />
t [s]<br />
Figura 10 - Evolução da reação no engaste para as três malhas.<br />
A barra da Figura 9 é analisada para valores particulares dos parâmetros de difusão e da<br />
constante a: c 1 = 0.<br />
05N , c2<br />
= 0,<br />
a = 0 (modelo A), c 1 = 0.<br />
05N , c2<br />
= 0,<br />
a = 1<br />
2<br />
(modelo B) e c 1 = 0.<br />
05N , c2<br />
= 12 Nmm , a = 0 (modelo C). Os perfis de dano no<br />
final das análises, são mostrados na Figura 11a,b,c, respectivamente. Eles convergem<br />
rapidamente para um perfil independente da malha, com o refinamento. A evolução do<br />
dano durante a análise, para a malha 2, é mostrada nas Figuras 11d,e,f.<br />
Cadernos de Engenharia de Estruturas, São Carlos, v. 10, n. 46, p. 127-155, 2008