v - Programa de Engenharia Elétrica - UFRJ
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5.2 Propostas para trabalhos futuros 92<br />
Elo cc<br />
simplificado<br />
Sistema<br />
ca 3Ø<br />
I d<br />
Figura 5.2: Uma proposta <strong>de</strong> configuração para o Tap HVDC Bidirecional baseada<br />
em acionadores <strong>de</strong> motores com chaveamento não dissipativo.<br />
Novo Controlador com ajustes in<strong>de</strong>pen<strong>de</strong>ntes <strong>de</strong> módulo e ângulo<br />
Como já comentado, uma das limitações <strong>de</strong>ste mo<strong>de</strong>lo <strong>de</strong> Tap ficou por conta<br />
do controlador que atua basicamente na amplitu<strong>de</strong> da tensão no lado do sistema<br />
ca (lado BT). Um controlador mais complexo, com controle <strong>de</strong> amplitu<strong>de</strong> e <strong>de</strong><br />
ângulo baseado em controladores <strong>de</strong> geradores po<strong>de</strong>ria resolver a questão da potência<br />
reativa consumida pelo banco <strong>de</strong> transformadores com controle dinâmico do fator<br />
<strong>de</strong> potência no lado ca do Tap HVDC Bidirecional. O controle <strong>de</strong> ângulo controla<br />
a potência ativa e o controle <strong>de</strong> amplitu<strong>de</strong> controla a potência reativa, baseados<br />
nas Equações 5.1 e 5.2 <strong>de</strong> transferência <strong>de</strong> cargas. Nestas equações, os cálculos são<br />
feitos entre dois subsistemas 1 e 2 entre os quais há uma linha representada por uma<br />
reatância X L e <strong>de</strong>fasagem <strong>de</strong> tensão δ.<br />
P 12 = V 1 · V 2<br />
X L<br />
sin δ 12 (5.1)<br />
Q 12 = V 2(V 1 cos δ 12 − V 2 )<br />
X L<br />
(5.2)