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O início das investigações, por GONÇALVES et al. (1995), para apurar as
causas do acidente consistiram em ensaios experimentais de compressão em
barras de aço com extremidades estampadas e chapas de ponteiras, retiradas da
estrutura após o colapso, com o objetivo de comparar a força normal resistente
a compressão da barra com aquela especificada em projeto. Constatou-se que
esses modelos de extremidades provocam altas concentrações de tensões e
redução na capacidade resistente da barra em relação a força normal resistente,
calculada considerando seção constante ao longo do comprimento. Observou-se
também que muitos aspectos do comportamento das treliças espaciais não eram
claros e que os modelos teóricos de cálculo normalmente adotados não
representavam satisfatoriamente o comportamento da estrutura.
MAGALHÃES (1996), motivado pelo vasto campo de pesquisa que surgiria
em treliças espaciais, defende a dissertação de mestrado intitulada: Sobre o
projeto e a construção de estruturas metálicas espaciais, que provavelmente é
um dos primeiros trabalhos sobre treliças espaciais no Brasil. Discorre sobre os
principais aspectos do projeto e construção de treliças espaciais incluindo
descrição de obras e exemplos de projetos. O autor apresenta também uma
análise teórica e experimental de barras comprimidas de aço e alumínio
utilizadas em treliças espaciais, comprovando a redução na capacidade
resistente das barras em função da variação de seção nas extremidades
estampadas ou com chapas de ponteiras. A análise teórica inclui um
procedimento, baseado no EUROCODE 3(1992), para determinação da força
normal resistente à compressão de barras de seção circular com variação de
seção nas extremidades.
Segundo o EUROCODE 3 (1992), a força normal resistente para
elementos que apresentem variações de inércia pode ser calculada utilizando as
mesmas curvas de resistência para elementos de inércia constante. No entanto,
a esbeltez reduzida ( λ ) deve ser corrigida para levar em conta a variação de
inércia. Fazendo uma analogia do EUROCODE 3 (1992) com a NBR-8800(1986)
tem-se:
Barras com inércia constante Barras com inércia variável
λ
kL f
= =
r 2
π E
f
f
y y
fe = tensão de flambagem elástica
(EULER)
e
λ *
= f
f
fe * = tensão de flambagem elástica
y
*
e
com variação de inércia