UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

More documents

Recommendations

Info

As verificações necessárias no caso construção não escoradas são as mesmas da norma americana AISC-LRDF (1994). 3.3.1.4 EUROCO<strong>DE</strong> 4: PARTE 1.1 (1992) O momento fletor resistente de cálculo pode ser determinado admitindo-se a plastificação total para seções da classe 1 ou da classe 2. Para as seções das classes 3 e 4, entretanto, deve-se utilizar o cálculo elástico (distribuição linear de tensões). Os métodos de cálculo apoiam-se nas seguintes hipóteses: • A resistência à tração do concreto é desprezada; • As seções dos elementos de aço e do concreto da viga mista permanecem planas. Para a análise plástica das seções, considera-se que: • A tensão de cálculo na viga de aço é igual a fy/γa, tanto para a tração quanto para a compressão, onde γa é o coeficiente de resistência do aço do perfil; • A área efetiva de concreto na zona comprimida resiste a uma tensão de cálculo igual a 0,85fck/γc, constante em toda a altura entre a linha neutra plástica e a fibra de concreto mais comprimida, onde γc é o coeficiente de resistência do concreto; • As armaduras longitudinais resistem a uma tensão de cálculo igual a fsy/γs tanto para tração quanto para compressão, onde fsy e γs são a resistência ao escoamento e o coeficiente de resistência, respectivamente, do aço da armadura. Como alternativa, pode-se desprezar a contribuição da armadura comprimida. A figura 3.8 ilustra a distribuição de tensões ao longo da seção transversal da viga mista para as três possíveis posições da linha neutra plástica (L.N.P.), no caso 57
de interação completa. A figura 3.9 ilustra a distribuição de tensões no caso de interação parcial. hF d tc hF d tf b bf a) CG tw Seção Transversal Ra fy/γa LNP b) L.N.P na laje 0,85fck/γc fy/γa LNP c) fy/γa L.N.P na mesa superior 0,85fck/γc 0,85fck/γc fy/γa Rc LNP d) L.N.P na alma FIGURA 3.8: Distribuição de tensões em vigas mistas sob momento positivo – Interação completa tf b bf CG tw a) Seção Transversal L.N.P. L.N.P. fy/γa b) 0,85fck/γc 0 L.N.P. na mesa superior fy/γa L.N.P. L.N.P. fy/γa fy/γa c) L.N.P. na alma 58 Rc Rf 0,85fck/γc FIGURA 3.9: Distribuição de tensões em vigas mistas sob momento positivo – Interação parcial Os coeficientes de resistência são apresentados na tabela 3.2. 0 fy/γa
Page 1 and 2:
SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
Page 3 and 4:
AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
Page 5 and 6:
3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
Page 7 and 8:
LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
Page 9 and 10:
FIGURA 4.15 - Verificação da resi
Page 11 and 12:
LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
Page 13 and 14:
LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
Page 15 and 16:
Mpl - momento de plastificação da
Page 17 and 18:
θa - temperatura do aço do perfil
Page 19 and 20:
ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
Page 21 and 22:
O uso desses elementos em estrutura
Page 23 and 24:
1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
Page 25 and 26: O sistema de lajes com fôrmas de a
Page 27 and 28: Embora não exista unanimidade entr
Page 29 and 30: Sistemas Treliçados A utilização
Page 31 and 32: O núcleo de concreto também é re
Page 33 and 34: Sistemas tubulares Os sistemas tubu
Page 35 and 36: CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
Page 37 and 38: a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
Page 39 and 40: A norma brasileira NBR 8800 (1986)
Page 41 and 42: fu é a resistência à ruptura do
Page 43 and 44: - Para três ou mais conectores por
Page 45 and 46: TABELA 2.3: Comparação de resulta
Page 47 and 48: e) O cobrimento lateral de concreto
Page 49 and 50: FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
Page 51 and 52: 3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
Page 53 and 54: Quando ocorre escorregamento relati
Page 55 and 56: A estabilidade local e global devem
Page 57 and 58: O critério que considera a espessu
Page 59 and 60: L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
Page 61 and 62: Com base na comparação feita na t
Page 63 and 64: 3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
Page 65 and 66: C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
Page 67 and 68: hF é a altura nominal da nervura;
Page 69 and 70: Aa é a área da seção transversa
Page 71 and 72: MG e ML são momentos fletores devi
Page 73 and 74: expressões de (3.15) à (3.21). O
Page 75: Os valores de momento de inércia e
Page 79 and 80: ) Interação Completa - Linha Neut
Page 81 and 82: Método da Interpolação Linear: E
Page 83 and 84: cálculo da resistência ao momento
Page 85 and 86: pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
Page 87 and 88: • fy/γRd para a zona comprimida
Page 89 and 90: A seguir, são apresentadas as for
Page 91 and 92: − 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
Page 93 and 94: 3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
Page 95 and 96: a) Taxa de armadura longitudinal ex
Page 97 and 98: viga e cada apoio devem ser tais qu
Page 99 and 100: No cálculo do momento resistente,
Page 101 and 102: a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
Page 103 and 104: V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
Page 105 and 106: O valor do momento resistente à fl
Page 107 and 108: − Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
Page 109 and 110: momento fletor no apoio, determinad
Page 111 and 112: σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
Page 113 and 114: R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
Page 115 and 116: onde M0, δ0 são o momento fletor
Page 117 and 118: JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
Page 119 and 120: 100 nos Estados Unidos e Japão, on
Page 121 and 122: 102 c) Quando for necessária a col
Page 123 and 124: 104 Após as conferências necessá
Page 125 and 126: 4.3 COMPORTAMENTO ESTRUTURAL 4.3.1
Page 127 and 128:
CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
Page 129 and 130:
• Cisalhamento vertical; • Pun
Page 131 and 132:
N cf x é a altura da zona comprimi
Page 133 and 134:
é a largura efetiva da laje, em mm
Page 135 and 136:
Determinação da Resistência de C
Page 137 and 138:
τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
Page 139 and 140:
4.4.1.3 RESISTÊNCIA AO CISALHAMENT
Page 141 and 142:
4.4.2 ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇ
Page 143 and 144:
4.4.2.3 FISSURAÇÃO NO CONCRETO 12
Page 145 and 146:
- Para vãos internos de lajes cont
Page 147 and 148:
5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
Page 149 and 150:
130 Segundo VALLENILLA & BJORHOVDE
Page 151 and 152:
5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
Page 153 and 154:
134 teoricamente, empregando a aná
Page 155 and 156:
136 - Os estribos podem ser soldado
Page 157 and 158:
138 axialmente comprimidos, de modo
Page 159 and 160:
140 aderência obtidas experimental
Page 161 and 162:
5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
Page 163 and 164:
N = αφ f c c ck A c Ac é a área
Page 165 and 166:
Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
Page 167 and 168:
Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
Page 169 and 170:
Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
Page 171 and 172:
) Índice de esbeltez reduzido λ m
Page 173 and 174:
154 Os pilares mistos abordados pel
Page 175 and 176:
156 A norma canadense apresenta a e
Page 177 and 178:
158 O anexo D do EUROCODE 4 apresen
Page 179 and 180:
NS,c é a força cortante na interf
Page 181 and 182:
N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
Page 183 and 184:
) Produto de Rigidez Equivalente -
Page 185 and 186:
onde χ é o fator de redução da
Page 187 and 188:
Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
Page 189 and 190:
d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
Page 191 and 192:
onde Aa é a área da seção trans
Page 193 and 194:
174 A norma britânica apresenta ai
Page 195 and 196:
176 A norma britânica apresenta a
Page 197 and 198:
178 O apêndice C desta norma forne
Page 199 and 200:
Verificação da capacidade local:
Page 201 and 202:
182 como base o EUROCODE 4: Parte 1
Page 203 and 204:
184 As principais curvas de incênd
Page 205 and 206:
186 Os ensaios que possibilitam a c
Page 207 and 208:
TABELA 6.2: Fator de massividade pa
Page 209 and 210:
190 DIAS (1998) apresenta diversos
Page 211 and 212:
tensão (MPa) 250 200 150 100 50 20
Page 213 and 214:
k Temperatura do aço y , θ k E ,
Page 215 and 216:
k k TABELA 6.6: Fatores de reduçã
Page 217 and 218:
198 SILVA (1997) cita que, para tem
Page 219 and 220:
0,9 para ação permanente favoráv
Page 221 and 222:
6.4.2.2 RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
Page 223 and 224:
Se λ ≤ λp,fi : fi, Rd φ fi, a
Page 225 and 226:
Cmx, Cmy são fatores de equivalên
Page 227 and 228:
TABELA 6.7: Variação de temperatu
Page 229 and 230:
1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 Q θ θ (20 o Q
Page 231 and 232:
φfi,a é o coeficiente de resistê
Page 233 and 234:
214 y fs s y fi a fi y p f b k C f
Page 235 and 236:
C fi a = (6.38) 0, 85k f b c, θ ck
Page 237 and 238:
Temperatura (graus Celsius ) 1000 8
Page 239 and 240:
220 A espessura efetiva da laje hef
Page 241 and 242:
222 A NBR 14323 recomenda que a esp
Page 243 and 244:
224 método tabular. As hipóteses
Page 245 and 246:
TABELA 6.12: Dimensões mínimas da
Page 247 and 248:
228 Com base em resultados empíric
Page 249 and 250:
7.2 EXEMPLOS DE VERIFICAÇÃO DE VI
Page 251 and 252:
• Seção homogeneizada: Coeficie
Page 253 and 254:
( Af ) = 84 , 0× 25 = 2. 100 T = k
Page 255 and 256:
236 A tabela 7.1 contém uma compar
Page 257 and 258:
- Considerando interação completa
Page 259 and 260:
δ = δ + δ = 1 , 46 + 1, 45 = 2,
Page 261 and 262:
7.2.2 EXEMPLO 2 242 Este exemplo re
Page 263 and 264:
Coeficiente de homogeneização: E
Page 265 and 266:
Momento de inércia: I tr = 2 ( 17,
Page 267 and 268:
248 425 Sendo a relação largura/e
Page 269 and 270:
M Rd M Rd ⎛ d R ⎞ a tc = R ⎜
Page 271 and 272:
M b, Rd = ⎛ γ ⎜ ⎝ γ ⎞ ⎟
Page 273 and 274:
254 Para levar em conta o efeito da
Page 275 and 276:
0, 4 × ( 125× 12) = 6, 0cm 100 2
Page 277 and 278:
258 Comparando os resultados obtido
Page 279 and 280:
E = 205.000MPa φa f y = f yd = 225
Page 281 and 282:
262 Para evitar a flambagem local d
Page 283 and 284:
O momento Mmax,Rd da figura 5.12 é
Page 285 and 286:
onde χ = 0,938 χ d χ n 1,0 = 0,7
Page 287 and 288:
268 mistas. Entre esses parâmetros
Page 289 and 290:
270 que interferem na capacidade re
Page 291 and 292:
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
Page 293 and 294:
274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
Page 295 and 296:
276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
show all

UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?