UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

More documents

Recommendations

Info

y c y t 1, 25 ⎛ 1, 25 + 2, 08 ⎞ × × 0, 8 2 = = 0, 65 cm ( 20× 1, 25) + ⎜ ⎟× ( 2, 08 −1, 25) ⎝ 2 ⎠ ( 20× 1, 25) + ( 2, 08 −1, 25) × 0, 8 ( 45 − 0, 65) ( 20× 1, 25 + ( 2, 08 −1, 25) × 0, 8) − ( 20× 1, 25 + ( 2, 08 −1, 25) × 0, 8) 84, 0× 22, 5 − = = 12, 89cm 84, 0 C 817 a = = = 2, 33 cm 0, 66 f b 0, 66× 2, 5× 212 M M n C' ck ⎛ ( d − yt − yc ) + C⎜t c − + hF + d − y ⎟ ⎝ 2 ⎠ n = t a ⎛ 2, 33 ⎞ = 642 , 89 ( 45 −12, 89 − 0, 65) + 817⎜12 − + 0 + 45 −12 ⎟ ⎝ 2 ⎠ M n = 55. 283 kN.cm φ = 0 , 9× 55283 = 49. 754 kN.cm b M n ou φ = 498 kN.m < 550 = M kN.m (não ok!) b n M Sd ⎞ 235 Neste caso, deve-se adotar um valor maior para o grau de conexão de modo que a resistência ao momento fletor seja pelo menos igual ao momento solicitante de cálculo. φ M b n (kN.m) 595 550 498 0,5 Por simplificação, a resistência da conexão Qn será obtida por interpolação linear a partir do gráfico momento resistente de cálculo x grau de conexão. Dessa 0,76 interpolação, tem-se que = 0 , 76× 2100 = 1596 kN Q n 1,0 g
236 A tabela 7.1 contém uma comparação entre a relação dos momentos solicitantes de cálculo e os momentos resistentes de cálculo, obtidos com os critérios de ações e segurança de cada norma abordada. TABELA 7.1: Comparação entre os resultados obtidos de diversas normas Norma MRd MSd MSd / MRd (kN.m) (kN.m) NBR 8800 (1986) 595 550 0,924 AISC-LRFD (1994) 581 515 0,886 CAN/CSA-S16.1 (1994) 596 538 0,903 EUROCO<strong>DE</strong> 4 (1992) 607 519 0,856 BS 5950 (1990) 646 548 0,848 A comparação dos valores da tabela 7.1 indica que, com respeito à determinação do momento fletor resistente em vigas mistas, as normas citadas conduzem a resultados próximos entre si. g) Ligação aço-concreto – conectores de cisalhamento: Para se ter interação completa, Q n ( Af ) ⎧ y ≥ ⎨ ⎩0, 85 f a ck = 2. 100kN bt = 5. 406kN c Será adotado o valor mínimo necessário para a caracterização da interação completa, ou seja, Qn = 2.100 kN. Número de conectores de cisalhamento: Escolheu-se o conector tipo pino com cabeça, de diâmetro igual a 22 mm, altura do pino igual a 100 mm e resistência do aço do conector igual a 450 MPa. A capacidade nominal do conector é calculada conforme a expressão (2.1), obtendo-se o seguinte valor:
Page 1 and 2:
SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
Page 3 and 4:
AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
Page 5 and 6:
3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
Page 7 and 8:
LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
Page 9 and 10:
FIGURA 4.15 - Verificação da resi
Page 11 and 12:
LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
Page 13 and 14:
LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
Page 15 and 16:
Mpl - momento de plastificação da
Page 17 and 18:
θa - temperatura do aço do perfil
Page 19 and 20:
ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
Page 21 and 22:
O uso desses elementos em estrutura
Page 23 and 24:
1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
Page 25 and 26:
O sistema de lajes com fôrmas de a
Page 27 and 28:
Embora não exista unanimidade entr
Page 29 and 30:
Sistemas Treliçados A utilização
Page 31 and 32:
O núcleo de concreto também é re
Page 33 and 34:
Sistemas tubulares Os sistemas tubu
Page 35 and 36:
CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
Page 37 and 38:
a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
Page 39 and 40:
A norma brasileira NBR 8800 (1986)
Page 41 and 42:
fu é a resistência à ruptura do
Page 43 and 44:
- Para três ou mais conectores por
Page 45 and 46:
TABELA 2.3: Comparação de resulta
Page 47 and 48:
e) O cobrimento lateral de concreto
Page 49 and 50:
FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
Page 51 and 52:
3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
Page 53 and 54:
Quando ocorre escorregamento relati
Page 55 and 56:
A estabilidade local e global devem
Page 57 and 58:
O critério que considera a espessu
Page 59 and 60:
L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
Page 61 and 62:
Com base na comparação feita na t
Page 63 and 64:
3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
Page 65 and 66:
C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
Page 67 and 68:
hF é a altura nominal da nervura;
Page 69 and 70:
Aa é a área da seção transversa
Page 71 and 72:
MG e ML são momentos fletores devi
Page 73 and 74:
expressões de (3.15) à (3.21). O
Page 75 and 76:
Os valores de momento de inércia e
Page 77 and 78:
de interação completa. A figura 3
Page 79 and 80:
) Interação Completa - Linha Neut
Page 81 and 82:
Método da Interpolação Linear: E
Page 83 and 84:
cálculo da resistência ao momento
Page 85 and 86:
pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
Page 87 and 88:
• fy/γRd para a zona comprimida
Page 89 and 90:
A seguir, são apresentadas as for
Page 91 and 92:
− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
Page 93 and 94:
3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
Page 95 and 96:
a) Taxa de armadura longitudinal ex
Page 97 and 98:
viga e cada apoio devem ser tais qu
Page 99 and 100:
No cálculo do momento resistente,
Page 101 and 102:
a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
Page 103 and 104:
V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
Page 105 and 106:
O valor do momento resistente à fl
Page 107 and 108:
− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
Page 109 and 110:
momento fletor no apoio, determinad
Page 111 and 112:
σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
Page 113 and 114:
R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
Page 115 and 116:
onde M0, δ0 são o momento fletor
Page 117 and 118:
JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
Page 119 and 120:
100 nos Estados Unidos e Japão, on
Page 121 and 122:
102 c) Quando for necessária a col
Page 123 and 124:
104 Após as conferências necessá
Page 125 and 126:
4.3 COMPORTAMENTO ESTRUTURAL 4.3.1
Page 127 and 128:
CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
Page 129 and 130:
• Cisalhamento vertical; • Pun
Page 131 and 132:
N cf x é a altura da zona comprimi
Page 133 and 134:
é a largura efetiva da laje, em mm
Page 135 and 136:
Determinação da Resistência de C
Page 137 and 138:
τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
Page 139 and 140:
4.4.1.3 RESISTÊNCIA AO CISALHAMENT
Page 141 and 142:
4.4.2 ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇ
Page 143 and 144:
4.4.2.3 FISSURAÇÃO NO CONCRETO 12
Page 145 and 146:
- Para vãos internos de lajes cont
Page 147 and 148:
5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
Page 149 and 150:
130 Segundo VALLENILLA & BJORHOVDE
Page 151 and 152:
5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
Page 153 and 154:
134 teoricamente, empregando a aná
Page 155 and 156:
136 - Os estribos podem ser soldado
Page 157 and 158:
138 axialmente comprimidos, de modo
Page 159 and 160:
140 aderência obtidas experimental
Page 161 and 162:
5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
Page 163 and 164:
N = αφ f c c ck A c Ac é a área
Page 165 and 166:
Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
Page 167 and 168:
Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
Page 169 and 170:
Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
Page 171 and 172:
) Índice de esbeltez reduzido λ m
Page 173 and 174:
154 Os pilares mistos abordados pel
Page 175 and 176:
156 A norma canadense apresenta a e
Page 177 and 178:
158 O anexo D do EUROCODE 4 apresen
Page 179 and 180:
NS,c é a força cortante na interf
Page 181 and 182:
N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
Page 183 and 184:
) Produto de Rigidez Equivalente -
Page 185 and 186:
onde χ é o fator de redução da
Page 187 and 188:
Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
Page 189 and 190:
d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
Page 191 and 192:
onde Aa é a área da seção trans
Page 193 and 194:
174 A norma britânica apresenta ai
Page 195 and 196:
176 A norma britânica apresenta a
Page 197 and 198:
178 O apêndice C desta norma forne
Page 199 and 200:
Verificação da capacidade local:
Page 201 and 202:
182 como base o EUROCODE 4: Parte 1
Page 203 and 204: 184 As principais curvas de incênd
Page 205 and 206: 186 Os ensaios que possibilitam a c
Page 207 and 208: TABELA 6.2: Fator de massividade pa
Page 209 and 210: 190 DIAS (1998) apresenta diversos
Page 211 and 212: tensão (MPa) 250 200 150 100 50 20
Page 213 and 214: k Temperatura do aço y , θ k E ,
Page 215 and 216: k k TABELA 6.6: Fatores de reduçã
Page 217 and 218: 198 SILVA (1997) cita que, para tem
Page 219 and 220: 0,9 para ação permanente favoráv
Page 221 and 222: 6.4.2.2 RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
Page 223 and 224: Se λ ≤ λp,fi : fi, Rd φ fi, a
Page 225 and 226: Cmx, Cmy são fatores de equivalên
Page 227 and 228: TABELA 6.7: Variação de temperatu
Page 229 and 230: 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 Q θ θ (20 o Q
Page 231 and 232: φfi,a é o coeficiente de resistê
Page 233 and 234: 214 y fs s y fi a fi y p f b k C f
Page 235 and 236: C fi a = (6.38) 0, 85k f b c, θ ck
Page 237 and 238: Temperatura (graus Celsius ) 1000 8
Page 239 and 240: 220 A espessura efetiva da laje hef
Page 241 and 242: 222 A NBR 14323 recomenda que a esp
Page 243 and 244: 224 método tabular. As hipóteses
Page 245 and 246: TABELA 6.12: Dimensões mínimas da
Page 247 and 248: 228 Com base em resultados empíric
Page 249 and 250: 7.2 EXEMPLOS DE VERIFICAÇÃO DE VI
Page 251 and 252: • Seção homogeneizada: Coeficie
Page 253: ( Af ) = 84 , 0× 25 = 2. 100 T = k
Page 257 and 258: - Considerando interação completa
Page 259 and 260: δ = δ + δ = 1 , 46 + 1, 45 = 2,
Page 261 and 262: 7.2.2 EXEMPLO 2 242 Este exemplo re
Page 263 and 264: Coeficiente de homogeneização: E
Page 265 and 266: Momento de inércia: I tr = 2 ( 17,
Page 267 and 268: 248 425 Sendo a relação largura/e
Page 269 and 270: M Rd M Rd ⎛ d R ⎞ a tc = R ⎜
Page 271 and 272: M b, Rd = ⎛ γ ⎜ ⎝ γ ⎞ ⎟
Page 273 and 274: 254 Para levar em conta o efeito da
Page 275 and 276: 0, 4 × ( 125× 12) = 6, 0cm 100 2
Page 277 and 278: 258 Comparando os resultados obtido
Page 279 and 280: E = 205.000MPa φa f y = f yd = 225
Page 281 and 282: 262 Para evitar a flambagem local d
Page 283 and 284: O momento Mmax,Rd da figura 5.12 é
Page 285 and 286: onde χ = 0,938 χ d χ n 1,0 = 0,7
Page 287 and 288: 268 mistas. Entre esses parâmetros
Page 289 and 290: 270 que interferem na capacidade re
Page 291 and 292: REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
Page 293 and 294: 274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
Page 295 and 296: 276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
show all

UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?