avaliação da rigidez à flexão de toras de madeira por meio de ...

Equação 2.46.
H
b
=
N
∑
p=
1
A ( b)
H F
( 2.44 )
p
p
Sendo Hp a Função de Resposta em Frequência modal dada pela Equação 2.45.
H
p
2 ( 1−
α + 2ξ
α i)
p
1
= ( 2.45 )
K
p
p
p
A FRF no ponto b devida a uma carga concentrada aplicada no ponto a é obtida pela
H
ba
=
N
∑
p=
1
A ( b)
H
p
p
p
p
A ( a)
2.2.2. Fatores que afetam o ensaio de vibração transversal
2.2.2.1. Amortecimento
( 2.46 )
Nas estruturas de madeira, existem basicamente duas fontes de amortecimento: no
material e nas ligações. Obviamente, no caso da AND de toras de madeira, há somente a
primeira parcela.
De acordo com Yeh et al (1971), as condições ambientais e o teor de umidade têm
maior efeito sobre o coeficiente de amortecimento do que a espécie de madeira. Segundo o
mesmo autor, o coeficiente de amortecimento estrutural da madeira varia entre 0,0025 e 0,01.
Contudo, tanto no modelo de Bernoulli como no de Timoshenko, as forças devidas ao
amortecimento não foram computadas na dedução da equação diferencial. A consideração de
forças de amortecimento viscoso proporcional à velocidade requer a inclusão do termo
∂ v(
x,
t)
c
∂t
nas equações dos modelos teóricos. Mas, segundo Beards (1995), na maioria das
estruturas o amortecimento é muito pequeno, de forma que a diferença entre as frequências
naturais amortecidas e não-amortecidas é insignificante. Só é necessário incluir o
amortecimento no modelo teórico se a resposta for procurada em uma frequência próxima à
ressonância.
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