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avaliação da rigidez à flexão de toras de madeira por meio de ...

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50<br />

Na análise mo<strong>da</strong>l <strong>de</strong> estruturas, são emprega<strong>da</strong>s três FRF’s: receptância<br />

(<strong>de</strong>slocamento/força), mobili<strong>da</strong><strong>de</strong> (veloci<strong>da</strong><strong>de</strong>/força) e inertância (aceleração/força).<br />

A Tabela 2.14 mostra as FRF’s comuns em análise mo<strong>da</strong>l e a relação entre elas.<br />

Tabela 2.14 – Definição <strong>da</strong>s FRF’s.<br />

Resposta Definição Nome<br />

Deslocamento H(ω) = u/F Receptância<br />

Veloci<strong>da</strong><strong>de</strong> Y(ω) = v/F = iω H(ω) Mobili<strong>da</strong><strong>de</strong><br />

Aceleração A(ω) = a/F = iω Y(ω) Acelerância<br />

Fonte: McConnell (1995).<br />

O processamento dos sinais obtidos no ensaio dinâmico permite encontrar as FRF’s do<br />

sistema dinâmico em estudo e com elas i<strong>de</strong>ntificar as proprie<strong>da</strong><strong>de</strong>s que <strong>de</strong>finem os modos <strong>de</strong><br />

vibração <strong>de</strong>sse sistema.<br />

2.2.1. Análise mo<strong>da</strong>l teórica <strong>de</strong> vigas retas<br />

2.2.1.1. Mo<strong>de</strong>los discretos<br />

To<strong>da</strong>s as estruturas reais possuem um número infinito <strong>de</strong> graus <strong>de</strong> liber<strong>da</strong><strong>de</strong> e, a rigor,<br />

seriam necessárias infinitas coor<strong>de</strong>na<strong>da</strong>s para <strong>de</strong>screver a posição <strong>da</strong> estrutura num certo<br />

instante <strong>de</strong> tempo. Felizmente, não é necessário consi<strong>de</strong>rar todos os modos normais <strong>da</strong><br />

estrutura, pois muitos <strong>de</strong>les não são excitados e, caso sejam, eles po<strong>de</strong>m ter amplitu<strong>de</strong>s <strong>de</strong><br />

<strong>de</strong>slocamento insignificantes. Além disso, o amortecimento também é maior nos modos<br />

superiores. Assim, <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>ndo <strong>da</strong> complexi<strong>da</strong><strong>de</strong> do problema, o mo<strong>de</strong>lo físico do sistema<br />

dinâmico po<strong>de</strong> ser mo<strong>de</strong>lado com poucos graus <strong>de</strong> liber<strong>da</strong><strong>de</strong>, ou até mesmo somente um.<br />

Não é fácil conceber um mo<strong>de</strong>lo físico que represente com fi<strong>de</strong>li<strong>da</strong><strong>de</strong> o<br />

com<strong>por</strong>tamento <strong>de</strong> uma estrutura e que seja útil na análise dinâmica, pois a <strong>de</strong>finição dos<br />

movimentos estruturais e dos parâmetros do mo<strong>de</strong>lo requer gran<strong>de</strong> cui<strong>da</strong>do.<br />

Entretanto, na mo<strong>de</strong>lagem <strong>de</strong> uma estrutura real, um gran<strong>de</strong> número <strong>de</strong> simplificações<br />

po<strong>de</strong> ser feito a fim <strong>de</strong> se obter as informações <strong>de</strong>seja<strong>da</strong>s <strong>de</strong> forma rápi<strong>da</strong> e com um nível<br />

aceitável <strong>de</strong> exatidão. Por exemplo, a massa distribuí<strong>da</strong> po<strong>de</strong> ser consi<strong>de</strong>ra<strong>da</strong> concentra<strong>da</strong>, o<br />

efeito do amortecimento po<strong>de</strong> ser ignorado, uma mola não-linear po<strong>de</strong> ser consi<strong>de</strong>ra<strong>da</strong> como<br />

linear <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> um certo limite <strong>de</strong> extensão, etc (BEARDS, 1995).

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