a análise de placas laminadas compostas inteligentes
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4.1 Macromecânica <strong>de</strong> uma lâmina composta 36<br />
C33 =<br />
1 − ν12ν21<br />
E1E2∆ , C66 = G12, C23 = ν32 + ν12ν31<br />
E1E3∆<br />
com ∆ obtido através do <strong>de</strong>terminante do quadrante superior esquerdo da matriz <strong>de</strong><br />
flexibilida<strong>de</strong><br />
∆ = 1 − ν12ν21 − ν23ν32 − ν13ν31 − 2ν21ν32ν13<br />
E1E2E3<br />
No entanto, para os materiais compostos laminados cujas lâminas geralmente possuem<br />
reforço orientado unidirecionalmente numa dita direção 1, po<strong>de</strong>-se consi<strong>de</strong>rar que as fibras<br />
se distribuem <strong>de</strong> forma aleatória e macroscopicamente homogênea ao longo das direções<br />
ortogonais, então ditas direções 2 e 3. Assim, verifica-se a existência <strong>de</strong> simetria na<br />
resposta do material nos dois planos ortogonais à lâmina <strong>de</strong>finidos por estas direções,<br />
sendo por isso <strong>de</strong>signado material isotrópico transverso. Neste caso, tem-se as seguintes<br />
simplificações<br />
C22 = C33, C12 = C13, C55 = C66, 2C44 = C22 − C23<br />
Logo, a relação constitutiva po<strong>de</strong> ser escrita na forma<br />
⎧<br />
⎪⎨<br />
⎪⎩<br />
σ1<br />
σ2<br />
σ3<br />
σ4<br />
σ5<br />
σ6<br />
⎫<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎪⎬<br />
⎢<br />
= ⎢<br />
⎪⎭<br />
⎣<br />
C11 C12 C12 0 0 0<br />
C12 C22 C23 0 0 0<br />
C12 C23 C22 0 0 0<br />
C22 − C23<br />
0 0 0<br />
2<br />
0 0<br />
0 0 0 0 C55 0<br />
0 0 0 0 0 C55<br />
implicando nas seguintes relações entre as constantes <strong>de</strong> engenharia<br />
E3 = E2, ν13 = ν12, ν23 = ν32<br />
G31 = G12, G23 =<br />
E2<br />
2(1 + ν23)<br />
⎤ ⎧<br />
⎥ ⎪⎨<br />
⎥<br />
⎦ ⎪⎩<br />
ε1<br />
ε2<br />
ε3<br />
ε4<br />
ε5<br />
ε6<br />
⎫<br />
⎪⎬<br />
⎪⎭<br />
(4.8)<br />
(4.9)