a análise de placas laminadas compostas inteligentes

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8.3 Placa laminada quadrada simplesmente apoiada 172 h σ = σ q0a para as tensões cisalhantes transversais, σxz e σyz. (8.3) Foi considerada uma malha regular com 16 elementos finitos generalizados, assim como aquela utilizada para a verificação da influência do enriquecimento -p (Figura 19), em virtude de que a aproximação do carregamento distribuído na forma senoidal ser aproximado linearmente no domínio do elemento para a implementação desenvolvida para este trabalho, o que poderia ser evitado implementando a obtenção do vetor de forças consistentes inserindo a própria função seno. (z/h) 0,50 0,25 0,00 -0,25 partição da unidade enriq. primeiro grau enriq. segundo grau enriq. terceiro grau HSDT Reddy (2004) -0,50 -0,60 -0,40 -0,20 0,00 0,20 0,40 0,60 tensão normalizada σ x Figura 26: Máxima tensão normal normalizada σx em função do nível de enriquecimento (z/h) 0,50 0,25 0,00 -0,25 partição da unidade enriq. primeiro grau enriq. segundo grau enriq. terceiro grau HSDT Reddy (2004) -0,50 -0,60 -0,40 -0,20 0,00 0,20 0,40 0,60 tensão normalizada σ y Figura 27: Máxima tensão normal normalizada σy em função do nível de enriquecimento
8.3 Placa laminada quadrada simplesmente apoiada 173 (z/h) 0,50 0,25 0,00 -0,25 partição da unidade enriq. primeiro grau enriq. segundo grau enriq. terceiro grau HSDT Reddy (2004) -0,50 -0,20 0,00 0,20 0,40 0,60 tensão normalizada τ xz Figura 28: Máxima tensão cisalhante transversal normalizada σxz em função do nível de enriquecimento (z/h) 0,50 0,25 0,00 -0,25 partição da unidade enriq. primeiro grau enriq. segundo grau enriq. terceiro grau HSDT Reddy (2004) -0,50 -0,06 0,00 0,06 tensão normalizada τyz 0,12 0,18 Figura 29: Máxima tensão cisalhante transversal normalizada σyz em função do nível de enriquecimento Fica evidente a consistência da formulação, deixando claro ainda que o enriquecimento -p melhora a capacidade de aproximação dos campos de tensões em estruturas laminadas. Deve-se fazer a ressalva que para as tensões cisalhantes transversais obtidas pela relação constitutiva que a condição de nulidade das referidas tensões nas superfícies livres do laminado não é satisfeita, como para os valores de comparação apresentados por Reddy (2004). Tal fato se deve diretamente à hipótese cinemática adotada na formulação, que não impõem tal restrição tanto quanto aquela desenvolvida pelo referido autor.
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Diego Amadeu Furtado Torres Método
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