N.º 115 - Lnec

More documents

Recommendations

Info

(20) onde w i é definido conforme o modelo de dependência da variável x (w i = 1/g 2 (x)), (n-2) é a divisão incluída para que o erro quadrático represente também a variância total do ajuste, ou seja, a variância dos resíduos. A função g(x) é obtida testando-se várias hipóteses, é do tipo g(x) = x k com k = 0,5. Finalmente deve-se notar que o coeficiente s, como mencionado anteriormente, corresponde a um coeficiente que deve ser multiplicado à função g (x i) para obtenção do desvio padrão (σ), expresso como: Os resultados da análise estatística quando aplicado ao banco de dados resulta nos valores apresentados no Quadro 1. Estes valores representam somente a variabilidade das provas de carga que atingiram a ruptura ou valores superiores a 90% da carga de ruptura (grupo “a” do banco de dados UFRGS). Conhecendo-se o valor da estimativa média da carga lateral ou de ponta (x i) e, respectivamente os coeficientes s L e s P (Quadro 1) pode-se estimar o desvio padrão das previsões pela equação (21). Analisando os resultados do Quadro 1, percebe-se uma tendência de variação dos valores de α e β em função do tipo de estaca que reflete o mecanismo de interação e o estado de tensões mobilizado na interface estaca-solo. Estacas metálicas, adotadas como referência na análise devido à semelhança com o amostrador SPT, apresentam valores unitários de α e β. As estacas pré-moldadas apresentam coeficientes ligeiramente superiores às metálicas, refletindo o atrito unitário concreto-solo superior ao atrito unitário aço-solo. Estacas escavadas mobilizam os menores valores de carga de ponta e atrito lateral devido ao alívio no estado de tensões do solo decorrente do processo de escavação. Estacas hélice contínua produzem uma condição intermediária entre estacas cravadas e escavadas para a carga mobilizada na ponta da estaca. O atrito unitário na estaca hélice contínua é da mesma ordem de grandeza das estacas cravadas, porém deve-se observar que o sobreconsumo verificado durante a concretagem (aumento do diâmetro) não é considerado nesta análise. Nas Figs. 6, 7, 8 e 9 são apresentados os diagramas de dispersão carga prevista versus carga medida para os diferentes tipos de estacas analisados neste trabalho – estacas pré-moldadas de concreto, metálicas, hélice contínua e escavadas. Nestes diagramas, as cargas laterais e de ponta são representadas em função do tipo de solo. Nos diagramas de carga total, os pontos diferenciam-se em função da população que representam: provas de carga que atingiram a ruptura são representados com símbolos fechados e provas de carga que atingiram carregamentos inferiores a 90% da carga de ruptura com símbolos abertos. Conclui-se, da simples observação das comparações entre cargas medidas e cargas previstas que, apesar da dispersão observada, o método proposto é útil na estima- 14 Quadro 1 – Valores de regressão estatística Tipo de Estaca α β s L s P Cravada pré-moldada 1,5 1,1 5,1 7,2 Cravada metálica 1,0 1,0 7,7 9,7 Hélice contínua 1,0 0,6 6,3 12,2 Escavada 0,7 0,5 8,9 8,7 (21)
ti va da capacidade de carga de diferentes tipos de estacas. Os diagramas de dispersão referentes aos di ferentes tipos de estacas demonstram que a carga total estimada situa-se, para praticamente todos os casos analisados, entre os limites referenciais de declividade 1:2 e 2:1. Observa-se ainda que o mé todo tende a reproduzir valores ligeiramente conservadores de carga para estacas escavadas, prin cipalmente no que se refere à contribuição da parcela de atrito lateral. Fig. 6 – Diagramas de dispersão carga medida versus carga previstas para estacas cravadas pré-moldadas 15
Page 1 and 2: 5 Previsão de capacidade de carga
Page 3: ÍNDICE 115 5 Previsão de capacida
Page 7 and 8: PREVISÃO DE CAPACIDADE DE CARGA DE
Page 9 and 10: tipo de solo - que determina a magn
Page 11 and 12: Considere-se inicialmente o amostra
Page 13 and 14: Apesar da significativa dispersão,
Page 15: Fig. 5 - Critério de definição d
Page 19 and 20: Fig. 8 - Diagramas de dispersão ca
Page 21 and 22: grada de correlacionar o número de
Page 23 and 24: ENSAIO DE CARGA DINÂMICO - UM CASO
Page 25 and 26: nas quais a plica significa derivad
Page 27 and 28: Fig. 1 - Registo típico de força-
Page 29 and 30: na qual γ é o peso volúmico do m
Page 31 and 32: A força actuante em cada mola é p
Page 33 and 34: Os valores de dc i(t) são determin
Page 35 and 36: Como já foi referido, com o desenv
Page 37 and 38: Quadro 3 - Distribuição dos 48 ex
Page 39 and 40: Ensaio Quadro 4 - Parâmetros utili
Page 41 and 42: Calculou-se ainda a distribuição
Page 43 and 44: Desta análise pode concluir-se que
Page 45: Numa segunda fase procedeu-se à in
Page 48 and 49: A linha mestra da abordagem propost
Page 50 and 51: 48 Fig. 1 - Fluxograma do método a
Page 52 and 53: das pela Secretaria de Economia e P
Page 54 and 55: Outra justificativa para o planejam
Page 56 and 57: Quanto aos solos residuais desenvol
Page 58 and 59: 5.1.3 - Declividades Quanto às dec
Page 60 and 61: deve por tratar de uma região com
Page 62 and 63: 5.2 - Levantamento dos processos ge
Page 64 and 65: Quatro apresentassem a terceira mai
Page 66 and 67:
seus produtos de alteração. Por e
Page 68 and 69:
66 Fig. 6 - Extrato da carta geoté
Page 70 and 71:
68 Quadro 11 - Extrato do Quadro-s
Page 72 and 73:
• Classe V - terras planas não s
Page 74 and 75:
ao uso do solo, que correspondem a
Page 76 and 77:
5.4.2 - Escala de detalhe - área d
Page 78 and 79:
geotécnicas mapeadas, o que corres
Page 80 and 81:
e) a realização de um diagnóstic
Page 82 and 83:
Torezan, F.H. (2005). Proposta meto
Page 84 and 85:
solos, conseqüência do processo d
Page 86 and 87:
2.3 - Ensaio de Compressão Uniaxia
Page 88 and 89:
2.6 - Ensaio de Permeabilidade O en
Page 90 and 91:
Massa Específica (kg/m 3 ) A rela
Page 92 and 93:
3.1.1 - Influência da Temperatura
Page 94 and 95:
A Figura 15 exibe o resultado do en
Page 96 and 97:
O comportamento do EPS no cisalhame
Page 98 and 99:
Analisando-se esta Figura nota-se n
Page 100 and 101:
Para uma melhor análise dos result
Page 102 and 103:
ASTM C 303 (1996). Standard Test Me
Page 104 and 105:
eforço com geossintéticos, a util
Page 106 and 107:
A simulação do comportamento conf
Page 108 and 109:
Na simulação das colunas de jet g
Page 110 and 111:
total na coluna e 37% do assentamen
Page 112 and 113:
A Figura 8 ilustra a evolução dos
Page 114 and 115:
A análise da figura sugere vários
Page 116 and 117:
A partir da profundidade de 0,5m, o
Page 118 and 119:
aumento dos incrementos de tensão
Page 120 and 121:
Na primeira semana verifica-se que
Page 122 and 123:
em que Q c representa a carga supor
Page 124 and 125:
3.4 - Assentamentos. Comparação c
Page 127 and 128:
RESÍDUO DO PROCESSO DE RECICLAGEM
Page 129 and 130:
de uma empresa brasileira localizad
Page 131 and 132:
Estes ensaios foram executados conf
Page 133 and 134:
Os ensaios de limite de Atterberg c
Page 135 and 136:
Tabela 5 - Comparação do índice
Page 137 and 138:
3.6 - Ensaio de curva de retenção
Page 139 and 140:
Fig. 9 - Evolução no tempo da con
Page 141 and 142:
teis. Além disso, de 20 ou 30 g de
Page 143 and 144:
Andersland, O. B. e Mathew, J. (197
show all

N.º 115 - Lnec

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?