Universidade Presbiteriana Mackenzie Automaç˜ao e Controle I
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Automação e Controle I – Aula 11T – Professor Marcio Eisencraft – julho 2006 Baseando-se na Eq. (2), podemos escrever que: dθ m () t = K ⇒ V () s = K sΘ () s vb b b b m dt Escrevendo a equação da malha para o circuito da armadura, () s L sI ( s) + V ( s) = E ( s) Ra I a a a b a + . Em motores de corrente contínua, pode-se considerar que L ≈ 0 . Assim, () s V ( s) = E ( s) Ra I a b a + . (4) Da Eq. (1), vemos que o torque produzido pelo motor é proporcional à cor- rente de armadura, assim, () s K I () s ⇒ I () s = T () s 3 1 K Tm T a a m T Substituindo (3) e (5) em (4), R K a T = . (5) T m () s K sΘ () s = E () s Para deduzir a função de transferência + b m a . (6) Θ m E a a (3) ( s) , precisamos agora relacionar () s Tm () s com Θ ( s) . Isto pode ser feito utilizando-se o modelo da Figura 3 para m o motor carregado. Nesta, a J e D a são respectivamente a inércia e o amorte- cimento da armadura e J L e D L a inércia e o amortecimento da carga (load). Figura 3 - Motor acionando uma carga mecânica em rotação. (NISE, 2002).
Automação e Controle I – Aula 11T – Professor Marcio Eisencraft – julho 2006 com Daí, J L 2 () s = ( J s + D s) Θ ( s) Tm m m m 2 ⎛ N1 ⎞ ⎛ N ⎞ 1 = J + J ⎜ ⎟ m a e D ⎝ N ⎜ ⎟ m = Da + DL . 2 ⎠ ⎝ N 2 ⎠ Substituindo agora a Eq. (7) na Eq. (6), ⎡ R ⎢ ⎣ K a Θ E T m a 4 ⎤ ⎥ ⎦ 2 (7) ( J s + D ) + K sΘ ( s) = E ( s)⇒ m () s () s m = ⎡ 1 s⎢s + ⎣ J m b m KT 1 Ra J m ⎛ K ⎜ Dm + ⎝ R Pode-se mostrar que as constantes do motor a T a a K b K T e b R ⎞⎤ ⎟ ⎟⎥ ⎠⎦ . K podem ser obtidas a partir das curvas torque-velocidade do motor, como as mostradas na Figura 4. Figura 4 - Curvas de torque-velocidade tendo como parâmetro a tensão de arma- dura e a (NISE, 2002).
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Automação e <strong>Controle</strong> I – Aula 11T – Professor Marcio Eisencraft – julho 2006<br />
com<br />
Daí,<br />
J L<br />
2 () s = ( J s + D s)<br />
Θ ( s)<br />
Tm m m m<br />
2<br />
⎛ N1<br />
⎞<br />
⎛ N ⎞ 1<br />
= J + J ⎜<br />
⎟<br />
m a<br />
e D<br />
⎝ N<br />
⎜<br />
⎟<br />
m = Da<br />
+ DL<br />
.<br />
2 ⎠<br />
⎝ N 2 ⎠<br />
Substituindo agora a Eq. (7) na Eq. (6),<br />
⎡ R<br />
⎢<br />
⎣ K<br />
a<br />
Θ<br />
E<br />
T<br />
m<br />
a<br />
4<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
2<br />
(7)<br />
( J s + D ) + K sΘ<br />
( s)<br />
= E ( s)⇒<br />
m<br />
() s<br />
() s<br />
m<br />
=<br />
⎡ 1<br />
s⎢s<br />
+<br />
⎣ J<br />
m<br />
b<br />
m<br />
KT<br />
1<br />
Ra<br />
J m<br />
⎛ K<br />
⎜ Dm<br />
+<br />
⎝ R<br />
Pode-se mostrar que as constantes do motor<br />
a<br />
T<br />
a<br />
a<br />
K<br />
b<br />
K T e b<br />
R<br />
⎞⎤<br />
⎟<br />
⎟⎥<br />
⎠⎦<br />
.<br />
K podem ser obtidas a<br />
partir das curvas torque-velocidade do motor, como as mostradas na Figura<br />
4.<br />
Figura 4 - Curvas de torque-velocidade tendo como parâmetro a tensão de arma-<br />
dura e a (NISE, 2002).