Innholdsfortegnelse - Svenskt Vatten
Innholdsfortegnelse - Svenskt Vatten
Innholdsfortegnelse - Svenskt Vatten
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
9.4.6.2 Dimensjoneringssituasjon<br />
I forbindelse med dimensjonering er det behov å bestemme både nødvendig reaktorvolum og<br />
nødvendig kapasitet på doseringsutstyr. Som illustrasjon velges et anlegg med 3<br />
reaksjonstanksegment, 1, 2 og 3, samt 3 kontakttanksegment (antall reaktorsegment er ikke<br />
vesentlig, da prosedyren kan anvendes for alt fra ett til så mange reaktorsegment man måtte<br />
ønske). Det gir følgende prosedyre for dimensjonering av reaktorvolum:<br />
1) Velg ønsket utløpskonsentrasjon fra siste kontakttanksegment (det er også mulig å ta<br />
utgangspunkt i utløpskonsentrasjonen fra siste reaksjonstanksegment og regne tilbake fra<br />
der, men det er ikke vist her).<br />
⇒ Dvs utløpskonsentrasjonen C uk-3 = C ir-1 velges.<br />
2) Velg antall reaktorsegment i både kontakttanken og reaksjonstanken.<br />
⇒ Kan være fra ett til så mange segment man måtte ønske.<br />
⇒ Ulike deler av anlegget kan betraktes som ulike segment, inklusive ledningsvolum.<br />
⇒ I dette eksempelet er det benyttet 3 kontakttanksegment, 1, 2 og 3, og 3<br />
reaksjonstanksegment, 1, 2 og 3, der segment 3 er det siste i begge tankene.<br />
3) Velg volum og utforming for hvert av segmentene.<br />
4) Beregn effektiv kontakttid for hvert av kontakttank- og reaksjonstanksegmentene basert<br />
på t 10 eller hydraulisk faktor (t 10 /T) som angitt i henholdsvis Tabell 9.2 eller Tabell 9.1.<br />
⇒ Henholdsvis tk3, tk2 og tk1 for kontakttanken, og tr3, tr2 og tr1 for<br />
reaksjonstanken, beregnes.<br />
5) Velg nedbrytningskonstant, k.<br />
⇒ Er avhengig av vannkvalitet.<br />
⇒ Velges fra tabell over tidligere bestemte verdier for k, eller fortrinnsvis bestemmes<br />
for den aktuelle vannkvaliteten som angitt i testprosedyren i avsnitt 9.4.6.3.<br />
6) Beregn utløpskonsentrasjonen fra reaksjonstanksegment 1.<br />
-k· tr1<br />
⇒ C ur-1 = C uk-3 · e<br />
7) Beregn effektiv konsentrasjon i reaksjonstanksegment 1.<br />
⇒ C eff-1 = [C uk-3 · C ur-1 ] ½<br />
8) Beregn Ct-verdi for reaksjonstanksegment 1.<br />
⇒ Ct 1 = C eff-1 · tr1<br />
⇒ Hvis anlegget kun har ett reaksjonstanksegment, fortsett i punkt 16.<br />
9) Beregn utløpskonsentrasjonen fra reaksjonstanksegment 2.<br />
⇒ C ur-2 = C ur-1 · e -k· tr2 -k· (tr1 + tr2)<br />
= C uk-3 · e<br />
10) Beregn effektiv konsentrasjon i reaksjonstanksegment 2.<br />
⇒ C eff-2 = [C ur-1 · C ur-2 ] ½<br />
11) Beregn Ct-verdi for reaksjonstanksegment 2.<br />
⇒ Ct 2 = C eff-2 · tr2<br />
12) Beregn utløpskonsentrasjonen fra reaksjonstanksegment 3.<br />
⇒ C ur-3 = C ur-2 · e -k· tr3 -k· (tr1 + tr2 + tr3)<br />
= C uk-3 · e<br />
13) Beregn effektiv konsentrasjon i reaksjonstanksegment 3.<br />
⇒ C eff-3 = [C ur-2 · C ur-3 ] ½<br />
14) Beregn Ct-verdi for reaksjonstanksegment 3.<br />
⇒ Ct 3 = C eff-3 · tr3<br />
15) Hvis anlegget består av flere enn 3 reaksjonstanksegment, gjentas sekvens 12 til 14 ved å<br />
beregne utløpskonsentrasjonen for neste nedstrøms segment ved å benytte k,<br />
utløpskonsentrasjonen fra forrige segment og effektiv kontakttid for neste nedstrøms<br />
segment. Slik fortsetter man inntil utløpskonsentrasjonen, effektiv konsentrasjon og Ctverdien<br />
for alle segmentene er beregnet.<br />
Tilleggsrapport til NORVAR-rapport 147/2006 204